Аксиальной циклонной

с аксиальным расположением цилиндров, плунжеры которых взаимодействуют с торцовым кулачком (на-

Аналогично определены перепады амплитуд для упругого вкладыша с одним рядом упругих элементов с аксиальным расположением пружин и для вкладыша с двумя рядами упругих элементов и уменьшенной величиной массы промежуточной втулки.

Ротационно-плунжерные насосы с аксиальным расположением плунжеров. Ротационно-плунжерные аксиальные насосы применяются главным образом для тихоходных прессов и прессов небольших мощностей (правильных, по обработке листового материала и т. п.). Более широкое распространение получили радиальные насосы, так как они имеют меньшие габариты и строятся с системами управления, обеспечивающими самые различные циклы работы.

Замкнутый или полузамкнутый, обрабатываемые по поступательно-вращательной схеме с аксиальным расположением копирного пальца:

Замкнутый или полузамкнутый, обрабатываемые по поступательно-вращательной схеме с аксиальным расположением копирного пальца:

Винтовые и зубчатые машины выполняются нерегулируемыми. В настоящее время ведутся работы по созданию регулируемых винтовых и зубчатых гидростатических машин. Поршеньковые машины могут быть с радиальным расположением поршеньков (радиально-поршеньковые машины) и с аксиальным расположением поршеньков (аксиально-поршеньковые машины). Радиально-поршеньковые машины, кроме того, бывают с вращающимся блоком цилиндров и с неподвижным блоком цилиндров (эксцентриковые). Аксиально-поршеньковые- машины выпускаются трех типов: с наклонной шайбой, с наклонным силовым диском и с наклонным блоком цилиндров.

Принцип действия гидростатической машины с аксиальным расположением поршеньков, работающей в режиме насоса, можно проследить по схемам рис. 11.13. Блок цилиндров 4 жестко (а, б) или через карданное сочленение (в) связан с валом /. Если угол наклона шайбы 2 (или диска в схеме на рис. 11.13, б или блока цилиндров в схеме на рис. П.13,б) 3 будет равен нулю, то при вращении вала поршеньки 3 не будут перемещаться в цилиндрах. Производительность машины в этом случае равна нулю. При р =1= О поворот блока вызовет перемещение поршеньков в ци-

Насосы с клапанным распределением выполняются как с радиальным, так и с аксиальным расположением поршней, причем конструкция насоса может быть регулируемой или нерегулируемой. На рис. 2.79 представлена конструкция изготовляемого Харьковским заводом «Гидропривод» нерегулируемого радиального роторно-поршневого насоса типа Н518 с подачей 1000 л/мин при давлении до 200 кГ/см* [381. При вращении приводного эксцентрикового вала 1 поршни 4 совершают возвратно-поступательное движение. Движение поршней к оси вала происходит под действием пружин 5 и давления около 5 кПсм?, создаваемого вспомогательным насосом. При этом рабочая жидкость из полости 8 через всасывающие клапаны 7 поступает в каналы б и полости поршней 4. Двигаясь под действием эксцентрика от оси вала 1, поршни 4 вытесняют рабочую жидкость через нагнетательные клапаны 3 в кольцевой канал 2 и далее в гидросистему.

Создан ряд конструкций гидродвигателей с опорой плунжеров на периферийную профильную поверхность специального кулачка. Меньшее применение находят гидродвигатели с аксиальным расположением поршней. Это, вероятно, объясняется их большими габаритными размерами по длине.

Поршневые роторные насосы (и моторы) с аксиальным расположением цилиндров получили в практике название пространственных, или насосов с наклонной шайбой (диском). Эти насосы могут быть разделены на две основные группы:

Применяемые расходы и давления. Насосы и моторы с аксиальным расположением цилиндров применяют для работы в основном при давлениях 210—350 кГ/сма, причем при р = 210 кГ/см? расход Q ^ 1000ч-1800 л/мин, при р = 350 кГ/см2 Q<1000 л/мин.

На рис. 2 показано стендовое топочное устройство с аксиальной циклонной камерой.

При сжигании дробленки назаровского угля в аксиальной циклонной камере горение было устойчивым при рабочей влажности угля 1^Р=19-нЗЗ%.

Возможность сжигания тощего угля в аксиальной циклонной камере впервые проверялась на стенде МВТУ—МО ЦКТИ в 1954—1955 г. [Л. 2]. Проведенные в то время опыты показали, что горение дробленки тощего угля в циклонной камере сопровождается повышенным химическим и механическим недожогом (<7з = = 2%; <74 = 7%). Поскольку можно было ожидать, что утонение фракционного состава сушенки будет способ-

Попытки организовать сжигание в аксиальной циклонной камере дробленого экибастузского угля с добавкой флюса оказались безуспешными, так как горение переносилось в камеру дожигания и в циклоне жидкий шлак не образовывался. В то же время на шлакоулав-ливающем пучке шлак был очень жидкий и хорошо вытекал из летки пода камеры дожигания.

При сжигании концентрата Г в аксиальной циклонной камере потеря с уносом в трубу в большинстве режимов составила 0,1—0,5%. Содержание горючих в этих частицах составляло около 60%, что указывает на значительное их озоление. Можно предположить, что при одинаковых нагрузках из циклона выносится постоянное количество мелких фракций при различных воздушных режимах, не сепарирующихся в циклоне, время пребывания которых в топке недостаточно для полного их выгорания.

При сжигании того же концентрата Г в тангенциальной циклонной камере механический недожог при всех опробованных режимах был существенно ниже (табл. 11). Для проверки влияния углубления помола на характеристики горения были проведены опыты по сжиганию дробленого топлива в тангенциальной циклонной камере, сопровождавшиеся повышением механического недожога. Однако даже при пеоптимальном с точки зрения распределения вторичного воздуха режиме 25; 25; 25; 25 этот недожог был ниже (#4= 1,2%), чем при сжигании той же дробленки в аксиальной циклонной камере при лучших режимах (#4=2-^2,5%).

Внешнее отличие процесса горения концентрата длиннопламенного угля в аксиальной циклонной камере (сжигался концентрат с зольностью Лс = 2,8%) проявилось в более резком влиянии на процесс распределения вторничного воздуха. Для того чтобы избавиться от выноса факела из циклона, пришлось уменьшить подачу воздуха через первое сопло и соответственно увеличить ее через третье. Все опыты этой серии велись при открытии сопл вторичного воздуха 6; 30; 64%.

Среди различных типов циклонных камер, применяемых для сжигания твердых топлив под котлами большой производительности, наибольшее распространение получили два типа горизонтальных камер — аксиальная с подводом дробленого топлива через улиточную горелку и тангенциальная с распределенным подводом грубой пыли по длине образующей циклона. Второй тип циклонных топок, получивший наибольшее распространение в ФРГ, по зарубежным данным, более приспособлен для сжигания с жидким шлакоудалением топлив с менее благоприятными характеристиками, т. е. пониженным выходом летучих, повышенной влажностью, тугоплавкой золой и т. д. [Л. 1, 4]. Исследования, проведенные на стенде циклонной топки МВТУ—МО ЦКТИ при сжигании донецких газового и длиннопламенного углей и их концентратов, также показали, что по итоговым характеристикам работы всей установки тангенциальная камера более экономична, чем аксиальная. Если при сжигании дробленки в аксиальной циклонной камере даже на лучших опробованных режимах потеря с механическим недожогом равнялось 2—3%', то при сжигании как дробленки, так и грубой пыли в тангенциальной циклонной камере эта же потеря не превышала 1% (химический недожог в обоих случаях отсутствовал). Однако такое различие суммарной полноты тепловыделения не разъясняет причины повышенной приспособленности тангенциальных циклонных камер к сжиганию в них менее качественного топлива.

При сжигании концентратов Г (1/г=38ч-41 %) в аксиальной циклонной камере поле концентраций в сечении перед выходным соплом при относительной его симметричности характеризуется пониженным содержанием СО2 (особенно при Kr=38%) и повышенным со-

При сжигании в аксиальной циклонной камере концентрата Д (Vr=45%) режимы с подводом большей части воздуха в переднюю часть циклона и с равномерным его распределением по соплам оказались неудовлетворительными, так как характеризовались переносом горения в камеру дожигания. Нормальный процесс горения этого угля удалось организовать только при сокращении подачи воздуха в переднюю часть циклонной камеры с открытием сопл 7; 30; 63%. Однако и в этом случае полнота тепловыделения в собственно циклонной камере не превышала <ср=0,75. При этом поля концентрации в исследуемом сечении, в отличие от полученных при сжигании концентрата Г, оказались наиболее равномерными (см. рис. 2). Несмотря на увеличение содержания летучих в горючей массе топлива, в газах на выходе из циклонной камеры продукты химической неполноты сгорания практически отсутствовали. Сравнение результатов опытов на трех топливах (Fr=38%, l/r = 4il% и Уг=45%, см. табл. 2) показывает, что с увеличением содержания летучих полнота тепловыделения в собственно циклоне уменьшается, в то время как экономичность работы всей установки в целом практически не меняется.

Сравнение полученных результатов с результатами, полученными при сжигании дробленки в аксиальной циклонной камере, показывает, что состав продуктов сгорания на выходе из тангенциального и аксиального циклонов существенно различен.