Амплитуды гармонической

17. Амплитудно-частотная характеристика Зависимость амплитуды гармонических вынужденньгх юэ-

19. Амплитудно-фазоаая частотная характеристика Зависимость комплексной амплитуды гармонических вынужденных колебаний от частоты гармонического возбуждения.

28. Коэффициент дкз .«мичнссти по перемещения™ Отношение амплитуды гармонических вынужденных колебаний к статическому перемещению под действием силы, равной

Спектры эти, как указывалось, являются сплошными, в связи с чем для характеристики их состава применяются несколько иные величины, чем для характеристики дискретных спектров. Для последних основной характеристикой служат амплитуды отдельных гармонических составляющих, причем частоты всех этих составляющих отделены друг от друга некоторыми конечными интервалами, внутри которых гармонические составляющие отсутствуют. Вследствие этого, если амплитуды гармонических составляющих какого-либо колебания имеют конечную величину, то и энергия колебаний, приходящаяся на любой конечный участок частот, имеет конечную величину,

отрезок графика изменения звукового давления со временем) для гласной «а», произнесенной низким мужским голосом, а на рис. 470 — амплитуды гармонических

Выражение (79) отражает характер зависимости коэффициента ослабления амплитуды гармонических составляющих контролируемого распределения ц (х, у, г) от основных конструктивных, физических и расчетных параметров системы: размеров апертуры детекторов и фокусного пятна источника излучения, геометрического увеличения рентгенооптики, постоянной времени детектора и всего измерительного канала, скорости движения луча в процессе сканирования, интервала накопления и интервала дискретизации при измерении, вида ПФ предварительного интерполяционного фильтра измерительных данных, интервала расчетной дискретизации проекций при свертке и обратном проецировании, вида ядра свертки, закона интерполяции при обратном проецировании, интервала дискретизации матрицы, на которой восстанавливается выходное распределение, вида функции рассеяния дисплея и от направления расположения воспроизводимой гармонической структуры в пространстве (х, у, г).

Магнитные свойства закаленной и низкоотпущенной стали ШХ-15 определяются главным образом количеством остаточного аустенита, дисперсностью карбидов и количеством углерода в твердом растворе (1 — 3]. Это позволило предположить наличие определенных аналогий хода соответствующих зависимостей магнитных характеристик и данных рент-геноструктурного анализа от вида и температуры термообработки. Для доказательства справедливости такого предположения были выполнены измерения магнитных характеристик цилиндрических образцов в переменном магнитном поле (f = 50 гц) на приборе «Ферротестер» типа TR-9801/A в интервале намагничивающих полей 3 — 380 э. Магнитные характеристики определялись путем снятия серии петель гистерезиса с экрана электроннолучевой трубки прибора. По каждой петле гистерезиса в свою очередь определялись максимальная магнитная индукция Вмйкс, остаточная магнитная индукция Вг, магнитная проницаемость \и = Вмакс/Нт и оценивалась величина динамической коэрцитивной силы НСт- После снятия каждой частной петли гистерезиса измерялись амплитуды гармонических составляющих выходной э.д.с. датчика фер-ротестера с помощью анализатора низких частот типа С5-3. Результаты магнитных измерений хорошо согласуются с известными в литературе [4, 8, 9] .

Исследовано изменение с числом циклов нагружения амплитуды гармонических составляющих, фазы первой гармоники и формы сигнала, возбуждаемого в измерительной катушке при низкочастотном растяжении — сжатии ферромагнитного образца в постоянном магнитном поле.

В случае пассивных пневмодемпферов внешнее возбуждение выбиралось в виде суммы гармонических составляющих с рационально независимыми частотами. Это позволит (п. 4) равномерно-пройти фазовой траекторией исследуемую область определения модели и, регулируя амплитуды гармонических составляющихг осуществить различные движения (большие, средние и малые). Как показывают результаты, приведенные в табл. 1, 2, линейная модель дает удовлетворительное приближение лишь на малых движениях. Оценки параметров для этих случаев показывают, что они нечувствительны к появлению нелинейных членов-в характеристике жесткости, а погрешности при этом практически не снижаются. Следовательно, полученные в этих случаях погрешности могут быть отнесены к ошибкам воспроизведения таких классов уравнений на АВМ.

Амплитуды гармонических составляющих MI и М2 зависят от параметров возбудителя и могут регулироваться изменением степени неуравновешенности грузов и частоты возбуждения. РДВИГ фаз Q между составляющими может быть выбран в пределах О—360°. Таким образом, получение нужной кривой цикла нагру-

У четырехтактных двигателей период равен 4л. Поэтому формулу (6.67Ь) для комплексной амплитуды гармонических членов Аир необходимо преобразовать в формулу

Отношение амплитуды гармонической вынуждающей силы к амплитуде гармонических вынужденных колебаний.

26. Комплексная динамическая жесткость Отношение амплитуды гармонической вынуждающей силы

Сколько-нибудь достоверное математическое описание гистерезисных потерь в виде аналитической зависимости силы неупругого сопротивления от текущих (мгновенных) Рис. 3. Петля гистерезиса параметров деформации (величины деформации, ее скорости) не представляется возможным. Зависимость вида 31 (а, а) не может согласовать такие экспериментально наблюдаемые факты, как независимость силы неупругого сопротивления от скорости деформации и существенное влияние амплитуды деформации на ширину гистерезисной петли. Некоторыми авторами предложены формулы,выражающие зависимость силы внутреннего неупругого сопротивления от амплитуды гармонической деформации [69]. Эти зависимости имеют нелинейный характер и правомерны лишь при исследовании колебательных процессов, близких к моногармоническим.

Как правило, перепад уровней вибрации между опорными поверхностями амортизатора составляет 10 дБ и более, поэтому его характеристики достаточно определить в условиях жесткого закрепления одной из опорных поверхностей. Входная динамическая жесткость амортизатора, равная отношению амплитуды гармонической силы или момента на входной опорной поверхности к комплексной амплитуде перемещения этой же поверхности, •существенно влияет на колебания механизма только в области низких частот. С повышением частоты входная динамическая жесткость амортизатора определяется в основном инерцией его арматуры. Поэтому, 'если масса арматуры присоединяется к массам механизма и фундамента, при расчете в этом диапазоне частот жесткость можно не учитывать. Потери же колебательной энергии в резиновом массиве 'составляют существенную часть от общих потерь в системе в широком диапазоне частот. Демпфирующие свойства амортизатора можно характеризовать потерями энергии, отнесенными к квадрату амплитуды перемещения одной из опор-

При оценке эффективности виброизоляции необходимо учитывать свойства источника вибрации и основания как упруго-диссипативных систем. Эти свойства характеризуются импедан-сами источника ZH основания (фундамента) Z$. Уменьшение амплитуды гармонической силы, действующей на основание, по сравнению со случаем жесткого крепления определяется следующим соотношением:

Для анализа эффективности такой подвески необходимо предварительно измерить усилие JRt, передаваемое каждым из стержней подвески на фундамент, при отсутствии каскадов амортизации и гасителя колебаний. Затем систему двигатель—подвеска—фюзеляж разобрать. Подвесив неработающий двигатель на гибких тросах, определить перемещения точки крепления i-ro стержня в направлении его оси от единичной амплитуды гармонической силы вибратора, приложенной в точке крепления /-го стержня в направлении оси последнего. Всего, таким образом, на двигателе необходимо определить шесть собственных динамических податливостей Пц и 15 несобственных динамических податливостей П?/ (i =t= /), учитывая, что П?/ = П/г. Аналогичным образом определяются шесть собственных динамических податливостей фундамента П* и 15 несобственных динамических податливостей П?/ (i=f= /).

Механическим импедансом называют отношение комплексной амплитуды гармонической вынуждающей силы, приложенной в некоторой точке (участке) тела, к комплексной амплитуде виброскорости в той же или другой точке тела. В вибрационной технике рассматривают также отношения силы и виброперемещения, виброускорения, а также обратные отношения. Они имеют различные наименования и в совокупности образуют семейство комплексных частотных характеристик (ЧХ) механической системы *.

Динамическая жесткость. Динамической жесткостью называется отношение амплитуды гармонической силы в точке (сечении) системы к амплитуде динамического перемещения этой точки.

Для датчика ускорения с дорезонансным режимом работы и верхней граничной частотой сов = со0/3, у которого определяющим является упругое сопротивление, исходя из погрешности а регистрации амплитуды гармонической вибрации можно потребовать выполнения условия

Механическим импедансом системы Z (т)) или просто импедансом называют отношение амплитуды гармонической вынуждающей силы к комплексной амплитуде скорости при установившихся вынужденных колебаниях:

Механическим импедансом называют отношение комплексной амплитуды гармонической вынуждающей силы, приложенной в некоторой точке (участке) тела, к комплексной амплитуде виброскорости в той же или другой точке тела. В вибрационной технике рассматривают также отношения силы и виброперемещения, виброускорения, а также обратные отношения. Они имеют различные наименования и в совокупности образуют семейство комплексных частотных характеристик (ЧХ) механической системы *.