Амплитуды резонансных

Пределы выносливости на изгиб имеют минимальное значение 'яри симметричном знакопеременном цикле, повышаются с увеличением степени его асимметрии, возрастают в области пульсирующих нагрузок, а с уменьшением амплитуды пульсаций приближаются к показателям статической прочности материала. Пределы выносливости при растяжении примерно в 1,1-1,5 раза больше, а при кручении в 1,5-2 раза меньше, чем в случае симметричного знакопеременного изгиба.

• 0 Из формул (170) н (172) следует, что минимальная сила сжатия стыка Рсж и максимальная сила растяжения болтов Рраст не зависят от KI/KZ. и определяются только величиной 9. Фактор Xi/A.2 влияет на амплитуды пульсаций Араст и Асж, коэффициенты асимметрии ri и г2, напряжения в болтах с^ и в корпусах с?2.

Оптимальное проектирование ПГ требует проведения большого количества вариантных расчетов, в результате которых должны быть получены как интегральные характеристики (общая поверхность теплопередачи, металлоемкость, гидравлические сопротивления), так и некоторые локальные характеристики (распределения плотности теплового потока, температуры, паросодержания, возможные амплитуды пульсаций температуры и т. д.). Поэтому достаточно полный анализ конструкций не может быть проведен без применения современной вычислительной техники и без создания соответствующих математических моделей.

Для определения оптимального режима питания фотоумножителя пульсирующим напряжением была снята зависимость отношения величины напряжения сигнала к величине напряжения помехи от коэффициента пульсаций при различных значениях напряжения питания. В результате было установлено, что при питании фотоумножителя ФЭУ-19М напряжением от 1100 до 1800б амплитуда пульсаций не должна превосходить 240в. При этом обспечивается отношение сигнала к помехе не менее 10 : 1. Увеличение амплитуды пульсаций выше этого предела резко ухудшает отношение полезного сигнала к помехе.

Пределы выносливости на изгиб имеют минимальное значение при симметричном знакопеременном цикле, повышаются с увеличением степени его асимметрии, возрастаю? в области пульсирующих нагрузок, а с уменьшением амплитуды пульсаций приближаются к показателям статической прочности материала. Пределы-выносливости при растяжении примерно в 1,1-1,5 раза больше, а при кручении в 1,5-2 раза меньше, чем в случае симметричного знакопеременного изгиба.

> Из формул (170) и (172) следует, что минимальная сила сжатия стыка Рсж и максимальная сила растяжения болтов Рраст не. зависят от XiAa и определяются только величиной 9. Фактор ^Дз влияет на амплитуды пульсаций Араср и АСЖ> коэффициенты асимметрии г^. и г2, напряжения в болтах 0i та. в корпусах ст2.

Из всех режимов псевдоожижения пузырьковый является наиболее неоднородным, поскольку слой состоит из двух четко разграниченных фаз. С ростом скорости псевдоожижения размеры пузырей растут, неоднородность увеличивается, что проявляется, в частности, и в увеличении амплитуды пульсаций давления над решеткой.

Из рис. 1.7,6, построенного по данным, полученным Н.Ф. Филип-повским и А.В. Мудреченко, видно, что в слое тяжелых (корундовых) частиц крупнее 0,4 мм максимум амплитуды пульсаций наблюдается при скорости, меньшей скорости витания, а величина wti видимо, близка к WB. При w > WB опыты в слое таких частиц не проводились из-за сильного выноса, несмотря на большую (7 м) высоту аппарата. В слое мелких монодисперсных (d = 0,12 мм) частиц разница между величинами н»нл и WB также оказалась не столь значительной, как на рис. 1.7, о. Это, по-видимому, объясняется полидисперсным составом песка на рис. 1.7, о, характер турбулентного псевдоожижения которого определяется крупными фракциями.

чивости потока небольшое уменьшение среднего расхода вызывает значительное увеличение амплитуды пульсаций, вплоть до периодического опрокидывания,

Однако изменение длины трубы оказывает влияние на характер пульсаций из-за изменения инерционности теплоносителя. Это влияние при одинаковом конечном весовом паросодержании выражается при увеличении длины трубы: во-первых, в увеличении периода пульсации почти пропорционально увеличению обогреваемой длины; во-вторых, в более медленном нарастании амплитуды пульсаций при уменьшении массового расхода ниже граничного. Для приближенной оценки можно принять, что изменение обогреваемой длины трубы при прочих неизменных параметрах прямо пропорционально меняет граничный массовый расход. При этом, если пересчет идет на большую длину трубы, то действительная граница устойчивости будет лежать несколько ниже расчетной. В диапазоне параметров, характерных для котельной практики, при увеличении обогреваемой длины в 10 раз (с 10 до 100 м) отклонение от прямой пропорциональности может составить до 20%.

Наличие предвключенного необогреваемого участка повышает устойчивость потока. При этом теоретическое решение показало, что предвключенный участок является более эффективным, чем эквивалентное ему по сопротивлению дросселирование на входе, при прочих равных условиях. Эффект заключается в более медленном развитии амплитуды пульсаций потока при уменьшении массового расхода ниже граничного. Такое влияние предвключенного необогреваемого участка может быть объяснено при рассмотрении уравнения количества движения в форме (3) и механизма зарождений пульсаций. Действительно, если длина предвключенного участка составляет существенную часть от длины трубы, то при значительной величине правой части уравнения (3) из-за большой величины Ьк скорость изменения расхода может быть невелика и это тормозит увеличение амплитуды пульсаций потока.

С другой стороны, в ряде случаев оказывается возможным улучшить динамические 'характеристики системы, сознательно изменяя случайным образом те или иные ее параметры. Известно, в частности, что существующие способы уменьшения амплитуды резонансных колебаний механических систем не всегда оказываются достаточно эффективными в тех слу-

чаях, когда частота возмущающей силы заранее неизвестна или может изменяться в процессе работы объекта. В таких ситуациях для гашения колебаний часто пользуются изменением параметров, вводя обратные связи между изменением параметра и обобщенными координатами (скоростями, ускорениями) системы [77]. Однако уменьшение амплитуды резонансных колебаний может быть достигнуто и без усложнений, связанных с введением обратной связи; такой результат можно получить, изменяя параметры системы случайным образом [77]. В этом, случае задача состоит в установлении соответствующих требований к статистическим характеристикам случайных функций, определяющих изменения параметров [78, 79]. •

2. Амплитудно-резонансный метод. Применяется для измерения амплитуды резонансных колебаний подвижной системы, на которой установлен ротор, оптические или электромеханические индикаторы, с точностью ±20%.

После постановки на входе в вентилятор специальных интер-цепторов, турбулизирующих поток, общая динамическая картина поведения вентилятора существенно изменилась. Проявившиеся ранее резонансные колебания практически исчезли. Взамен возникли нерегулярные колебания рабочего колеса, максимальный размах которых превышал максимальные амплитуды резонансных колебаний. Спектральный анализ показал, что этим нестационарным колебаниям, носящим случайный характер, соответствуют частоты, отвечающие полосе сгущения собственных частот системы (точки на рис. 8.12), т. е. нерегулярные колебания преимущественно происходят по формам колебаний с большим числом волн по окружности. Эти результаты свидетельствуют о возможности радикального изменения динамического состояния рабочих колес вентиляторов и компрессоров в зависимости от конкретных условий, которые складываются во входном устройстве.

Воздействие смазочного слоя на ротор носит двоякий характер. С одной стороны, смазочный слой демпфирует вынужденные колебания роторов, снижает амплитуды резонансных колебаний, смещает максимумы резонансных пиков, создает дополнительные резонансы; с другой стороны, смазочный слой является причиной самовозбуждающихся колебаний, возникающих в зависимости от конструкции и условий работы

Коэффициент отражения от границы иммерсионная жидкость - ОК зависит от толщины стенки ОК. На частотах, кратных полуволновым, он имеет минимумы, обусловленные минимумами входных им-педансов ОК при резонансах. В результате на этих частотах амплитуды резонансных

Температуропроводность можно измерить как при импульсном, так и при непрерывном подводе тепла. Методика измерений и порядок расчетов приведены в [18]. При импульсном подводе тепла температуропроводность определяют путем регистрации изменения амплитуды резонансных колебаний образца непосредственно после воздействия теплового импульса, равномерно распределенного на поверхности плоского ОК толщиной h. Если t - 0 - момент начала теплового импульса, то для / » h2J4%2a имеем

Как правило, особенно велики амплитуды резонансных колебаний при выбеге-Простую формулу для оценки верхней границы этих амплитуд можно получить из энергетических соображений при использовании предположения, что форма колебаний системы при прохождении через резонанс близка к соответствующей форме свободных колебаний [2].

Рабочий орган вибрационных грохотов всех типов — короб — представляет собой пространственную рамную металлоконструкцию, состоящую из двух вертикальных бортов, соединенных между собой одним или несколькими (по числу просеивающих поверхностей) рядами горизонтальных связь-балок круглого, квадратного или прямоугольного сечения, которые несут на себе просеивающую поверхность. Вертикальные бортовые стенки короба выполняют из листовой стали с элементами усиления. Набор элементов усиления может быть разнообразный: окантовка борта по всему периметру, ребра жесткости, установленные как вертикально, так и в направлении вынуждающей силы и т. п. (рис. 2). Поперечные связь-балки прикрепляют к бортовым листам высокопрочными болтами или клепкой; для грохотов сравнительно небольших типоразмеров в этих узлах допускается применение сварки. В последнее время получило распространение соединение связь-балок с бортом посредством упругоподвижного шарнира (рис. 3) с резиновой (реже . металлической) втулкой-вкладышем [151. Элементы усиления бортового листа, как правило, приваривают, в особо ответственных случаях — приклепывают. Короб вибрационного грохота можно подвешивать иа упругих связях к опорным конструкциям или опирать на виброизоляторы, установленные на фундамент или основание. Предпочтение отдается последним, т. е. вибрационным грохотам опорного типа. В качестве виброизоляторов чаще используют цилиндрические витые пружины. В некоторых случаях для грохотов тяжелого типа в качестве виброизоляторов начали применять резинокордные пневмобаллонные упругие опоры [27], нелинейная упругая характеристика которых значительно облегчает проход грохота через резонанс при запуске и останове. Для уменьшения времени и амплитуды резонансных колебаний (см. гл. X) применяют также вибровозбудители с выдвижными дебалансами и электродинамическое торможение приводного электродвигателя.

Амплитуды резонансных колебаний системы определяются из равенства работ возмущающих сил и сил сопротивлений за каждый цикл колебания.

В случае зарезонансных колебаний (частота вынуждающих сил по крайней мере в У 2 раз превышает наибольшую из собственных частот системы) демпфирование слабо влияет на амплитуды А^ (k = 1, 2, ..., 6), которые в этом случае можно вычислять по (16) при b/f, = 0 (/', k = 1, 2, ..., 6). Наоборот, амплитуды резонансных колебаний (ш ^ co0/i,, k= 1, 2 ..... 6) существенным образом зависят от демпфирования.