Амплитудной частотной

АМПЛИТУДНАЯ МОДУЛЯЦИЯ - перио-

АМПЛИТУДНАЯ МОДУЛЯЦИЯ — модуляция, при к-рой воздействие на электрич. колебания приводит к изменениям их амплитуды. А. м.— наиболее распространённый тип модуляции электрич. колебании в звуковом радиовещании на дека-метровых и более низкочастотных диапазонах волн, телевиз. вещании, радиосвязи.

МОДУЛЯЦИЯ колебаний (от лат. raodula-tio — мерность, размеренность) — .изменение к.-л. из параметров периодич. колебаний (амплитуды, частоты или фазы), осуществляемое значительно медленнее по «равнению с периодом этих колебаний. Распространены амплитудная модуляция, частот-нал модуляция (для передачи речи, музыки, телевиз. изображений и т. п.) и различные виды импульсной модуляции (используемые, напр., в многоканальных системах связи).

ПЕРЕМОДУЛЙЦИЯ — амплитудная модуляция с амплитудой модулирующего сигнала столь большой, что при положит, его полуволне амплитуда модулируемых колебаний несущей частоты возрастает более чем на 100% по сравнению со средним значением. Т. к. при др. полуволне амплитуда модулируемых колебаний может уменьшаться только до нуля, т. е. не более чем на 100%, то при П. неизбежны искажения передаваемых сигналов.

Четвертая группа. Ультразвуковой спектральный (УЗСП) метод является наиболее общим, объединяющим временные (фазовая модуляция дифрагированных импульсов) и амплитудные (амплитудная модуляция этих импульсов) методы. Основным его недостатком пока еще остается сложная аппаратурная реализация.

Амплитудная модуляция несущей частоты: и -»- U, т. е. в качестве выходной величины выбирается амплитуда U модулированного напряжения несущей частоты U-cos, &t.

Анализ графиков спектральной плотности виброускорения и звукового давления показал нестабильность во времени амплитуд и положения максимумов на низких частотах, что позволяет предполагать наличие в системе амплитудной и частотной модуляции. Причиной модуляции является изменение периода и абсолютных величин силовых воздействий, вызывающих вибрацию и шум. Амплитудная модуляция отчетливо проявляется в виде боковых полос в спектре относительно некоторого среднего значения и характеризуется коэффициентом модуляции

Анализ зависимости (5.89) показывает, что возможна амплитудная модуляция как на разбеге, так и на выбеге. Особенно опасен .случай близких парциальных частот (а «=* 1).

Заметим, что расчет по первому варианту исходных данных дает результат Xj = 0,6 и свидетельствует о том, что при этом была возможна амплитудная модуляция.

Анализ графиков спектральной плотности виброускорения и звукового давления показал нестабильность во времени амплитуд и положения максимумов на низких частотах, что позволяет предполагать наличие в системе амплитудной и частотной модуляции. Причиной модуляции является изменение периода и абсолютных величин силовых воздействий, вызывающих вибрацию и шум. Амплитудная модуляция отчетливо проявляется в виде боковых полос в спектре относительно некоторого среднего значения и характеризуется коэффициентом модуляции

Амплитудная модуляция

При этом фактическая частотная характеристика привода в точке со0 = 4я/т0 должна равняться —я, а величина амплитудной частотной характеристики в этой точке должна соответствовать допускаемой величине перерегулирования. Таким образом, совместное решение уравнений ср (со) и А (ю) позволит найти основные параметры привода, удовлетворяющие заданным режимам ЭЭС; порядок этих уравнений зависит от типа и структурной схемы привода.

Уравнение, составленное на основе амплитудной частотной характеристики привода, реализует условие, при котором инструмент после релаксации не входит в короткое замыкание:

Анализ функций (6) показывает, что величина и характер антирезонанса определяются только параметрами динамического гасителя ти2, Су2, }\у2, и их оптимальный выбор показывает .минимакс резонансных всплесков амплитудной частотной характеристики эквивалентной механической системы борштанги с динамическим гасителем.

Отношение квадратов двух существующих различных мер амплитудной частотной характеристики системы определяет квадрат

Таким образом, сравнение ошибок смещения, получаемых при использовании разных расчетных формул для определения АЧХ одноконтурной системы, позволяет заключить, что при наличиц посторонних шумов на входе и выходе системы меньшую ошибку смещения и, следовательно, более точную оценку амплитудной частотной характеристики можно получить при использовании выражения (2).

Система оснащена пакетом модульных программ, обеспечивающих виброакустический контроль и диагностирование дефектов контактирующих поверхностей (питтинг, заедание, абразивный износ) зубчатых механизмов, подшипников качения и скольжения, повреждений лопаток турбины, лопастей насоса и других роторных механизмов. Пакет прикладных программ обеспечивает распознавание технических состояний на основе сравнения мер близости — мерных векторов диагностических признаков с эталонными векторами. Диагностические признаки формируются из спектральных компонент гармонического ряда характерных частот спектров амплитудной, частотной и амплитудно-импульсной модуляции и из вероятностных характеристик виброакустического сигнала.

б) подъем амплитудной частотной характеристики в полосе частот ю = 0-М5 \/сек не более 3 дб;

15. Построим фазовую частотную характеристику разомкнутого контура при т] = 10 кГ/см (рис. 5), находим на частоте со0 = = 15 l/сек значение фазового сдвига срр (со0) = —60°. Учитывая, что заданное значение фазового сдвига пневматической силовой системы ф3 (со0) = —10°, определяем значение амплитудной частотной характеристики разомкнутого контура 201g^p(co0) = = 13 дб. Построив амплитудную частотную характеристику разомкнутого контура, определяем его коэффициент усиления Кр = Ю.

Как известно из работ {67, 83], условием устойчивости систем с обратными связями является то, что в разомкнутой системе отставание по фазе должно быть менее 180° при частоте среза, т. е. в месте пересечения логарифмической амплитудной частотной характеристики с осью частот. Представляет интерес влияние на устойчивость положения поршня в гидроцилиндре а, т. е. изменение условий устойчивости по ходу исполнительного цилиндра. Для этой цели построены логарифмические М6 амплитудные и фазовые характеристики привода, параметры которого выбраны так, что при а = 0,5, т. е. при среднем положении поршня в цилиндре, привод находится приблизительно на границе устойчивости. Конструктивные параметры привода следующие:

На рис. 68 приведена амплитудно-частотная характеристика следящего гидромеханизма с ddp = 0,28 см; большая полость гидроцилиндра соединена со следящим золотником шлангом II 0 16 150 АТИ / = 4050 мм (кривая 3) или латунной трубой 21x24x1380 мм (кривая 2). Меньшая полость гидроцилиндра соединена с насосом латунной трубой 21 X 24x2000 мм (кривая 3) или шлангом II — 0 20 150 АТИ / = 1800 мм (кривая 2). Во всех случаях QH = 740 см3/сек. Сплошные кривые даны для рк = = 40 кГ/см3. Кривая / аналогична кривой / на рис. 67 и приведена здесь для сравнения. Кривая 2 проходит выше кривой /, что объясняется лучшим Использованием расхода насоса при ddp = 0,28 см. Увеличение податливости магистрали гидроцилиндр — следящий золотник (кривая 3) привело к тому, что на частоте со = 9 кол/сек, которая является собственной частотой гидромеханизма при данном сочетании параметров, на амплитудной частотной характеристике имеется резонансный пик. При уменьшении давления настройки предохранительного клапана до рк = 20 кГ/см2 (штриховые кривые 1, 2 и 3) резонансный пик смещается в область более низких частот и соответствует ю = 4,5 копеек (см. штриховую

По каналу ^—>( выражение амплитудной частотной характеристики известно {равенство (5-75)]. Запишем ЛАХ и подставим в нее значения комплексов %, Тм и ТЕ: