Аналогичен рассмотренному

Расчет при постоянной температуре поверхности. При расчете используются формулы (2-8) — (2-14). Сам расчет совершенно аналогичен приведенному для цилиндра. ,

при движении вдоль линии контакта (по оси абсцисс отложена спрямленная длина линии контакта). В варианте ФРГ закон изменения кривизны аналогичен приведенному на рис. 6 и величины Qnp того же порядка.

В кулисном механизме, представленном на фиг. 50, а, начальным звеном является кулиса АВ. По взаимному расположению кинематических пар такой механизм аналогичен приведенному на фиг. 49, и все выводы о степени подвижности, сделанные выше, распространяются на него.

Расчет ЦТА2 аналогичен приведенному в табл. 5-6

* Даны упрощенные формулы. Уточненный расчет ЦТА аналогичен приведенному в табл. 5-6.

Ремонт отсчитывающего механизма шпиндельной головки аналогичен приведенному процессу ремонта отсчитывающего механизма стола.

Расчет механизма, представленного на рис. 30, аналогичен приведенному. Основой устройства является ромбоид BEFG, звенья BE и BG которого удлинены, как показано на чертеже. На стороне BE и на продолжении стороны FE построен параллелограмм BCDE. Длина стороны ВС = DE назначается произвольно.

График зависимости Jj Мт от угла поворота ротора ср аналогичен приведенному на рис. 2.28. При <р = 0; ~; —^ и т. д. значение JJ Мт изменяет направление, достигая максимальной величины, определяемой уравнением (2.178). Период изменения J] Мт соответствует времени поворота ротора на угол —. Следовательно, частота f изменения ^ Мт при ске-рости вращения ротора п об/мин составляет

Насосов уплотнительный узел валика аналогичен приведенному на рис. 69, однако в данном случае камера перед внутренним уплотнением отсутствует, а игольчатый подшипник валика затрудняет доступ жидкости к уплотнительному узлу.

собственных частот вибраторов РС-преобразователя аналогичен приведенному в разд. 2.3.5.

Форма колебаний определяется соотношением (52), и дальнейший анализ аналогичен приведенному в предыдущем примере.

На фиг. 124, а показано устройство с двумя многодисковыми муфтами, принцип действия которых аналогичен приведенному на фиг. 123. Различие между ними в конструкции механизмов включения и регулирования. Механизм включения работает следующим

Характер деформирования заготовки для этих операций аналогичен рассмотренному.

Если бы нужно было заменить пару (SS') парой (РР')> то отрезок А В следовало бы взять равным q и BD равным р, а в точках В и D приложить силы P1—Pz=Ps=Pt=P. Остальной ход вывода будет аналогичен рассмотренному.

Если бы нужно было заменить пару (SS') парой (РР'), то отрезок АВ следовало бы взять равным q и BD равным р, а в точках В и D приложить силы Рг = Р2 = Р3 = Pi = Р- Остальной ход вывода будет аналогичен рассмотренному.

да /э. Алгоритм расчета режимов сварки под слоем флюса в целом аналогичен рассмотренному ранее алгоритму для сварки в среде защитных газов. Его осбенности определяются спецификой процесса и предполагают определенную корректировку коэффициентов и параметров, входящих в расчетные формулы.

1*. Силовой анализ зубчатых механизмов с параллельными осями аналогичен рассмотренному нами в предыдущем параграфе расчету фрикционной передачи. Однако в данном случае требуется, в дополнение к потерям на трение в подшипниках, учитывать еще

да /.,. Алгоритм расчета режимов сварки под слоем флюса в целом аналогичен рассмотренному ранее алгоритму для сварки в среде защитных газов. Его осбенности определяются спецификой процесса и предполагают определенную корректировку коэффициентов и параметров, входящих в расчетные формулы.

™ .ИД». = c-v r^r аналогичен рассмотренному выше и явля-

а также изменение хладостоикости реально применяемых материалов. Характер изнашивания таких же деталей других типов тракторов аналогичен рассмотренному.

Процесс сканирования аналогичен рассмотренному выше для стыковых сварных швов. Сварные швы без усиления контролируют прямым лучом (рис. 22, а), а с усилением — прямым и однократно отраженным лучом (рис. 22, б). При контроле сварных швов больших толщин с усилением в связи со значительным поглощением ультразвука их невозможно прозвучивать однократно отраженным лучом. В этом случае контроль непрозвучиваемой верхней части сварного шва производят с противоположной поверхности изделия (рис. 22, е). Если доступ к противоположной поверхности изделия затруднен, то контроль верхней части шва производят с обеих его сторон наклонным искателем с углом призмы 50° (рис. 22, г). Глубина оставшейся неконтролируемой зоны не превышает 10—12 мм.

Второй цикл-упругопластического деформирования во втором расчетном температурном цикле аналогичен рассмотренному. Важно подчеркнуть, что существует сдвиг по фазе между температурным циклом и циклом температурных напряжений. При этом активные процессы упругопластического деформирования происходят в сравнительно узком диапазоне умеренных температур: 390 ... 470 °С и 420 ... 520 °С для цилиндрических оболочечных корпусов соответственно типов I и II, разгрузочные процессы циклического упругопластического деформирования происходят при высоких температурах с выдержками (610 и 670 ° С) и при низких температурах (170 и 220 ° С).

Зависимость (38) для 0 <; T*/s* ^0,1 сек/мкм и 0 <; У ^ <Г 100 мкм/сек приведена на рис. 8, б. Штриховая часть нижней кривой соответствует величинам Т*ап в переходном процессе. Граничные значения T*js* = 0,0147 сек/мкм и v = 14,7 мкм/сек получены по формуле (21) при условии Тн = 0,45Г* (см. рис. 2). Характер изменения Т^ап в зависимости от параметров V, Н и dBx аналогичен рассмотренному выше для ?цер (см- рис. 6). Это согласуется с выводами, полученными в работе [13] при анализе изменения расходных характеристик пневматических приборов в результате равномерного изменения измерительного зазора.