Аналогичные зависимости

Аналогичные закономерности отмечаются и прилс-пытаниях образцов с центральным непроваром шва. Заметим, что в случае, когда в образцах усиление шва не снимается, то разрушения могут происходить по основному металлу, несмотря на наличие в них трещиноподоб-ного дефекта.

Механизм обесцинкования не получил еще удовлетворительного объяснения. Имеются две точки зрения. Первая предполагает, что первоначально протекает коррозия всего сплава, а затем медь осаждается на поверхности из раствора с образованием пористого внешнего слоя. Согласно второй, цинк, диффундируя к поверхности сплава, преимущественно растворяется; принятом поверхностный слой обогащается медью. Каждую из этих гипотез можно успешно применить для объяснения явлений, наблюдающихся в определенных случаях обесцинкования. Однако накопленные факты свидетельствуют, что второй механизм применим намного чаще. Пикеринг и Вагнер [17, 18] предположили, что объемная диффузия цинка происходит вследствие образования поверхностных вакансий, в частности двойных. Они образуются в результате анодного растворения, а затем диффундируют при комнатной температуре в глубь сплава (коэффициент диффузии для дивакансий в меди при 25 °С D =1,3-10~12 см2/с) 117], заполняясь преимущественно атомами цинка и создавая градиент концентраций цинка. Данные рентгеновских исследований обесцин-кованных слоев е-латуни (сплав Zn—Си с 86 ат. % Zn) и ^-латуни (сплав Zn—Си с 65 ат. % Zn) показали, что в обедненном сплаве происходит взаимная диффузия цинка и меди. При этом образуются новые фазы с большим содержанием меди (например, а-латунь), и изменение состава в этих фазах всегда идет в сторону увеличения содержания меди. Как отмечалось ранее, аналогичные закономерности наблюдаются в системе сплавов золото— медь, коррозия которых идет преимущественно за счет растворения меди. Растворения золота из этих сплавов не обнаруживают. В результате коррозии на поверхности возникает остаточный пористый слой сплава или чистого золота. Скопления двойников, часто наблюдаемые в' полностью или частично обесцинкованных слоях латуни, также свидетельствуют в пользу механизма, связанного с объемной диффузией [19]. Это предположение встречает ряд возражений [20], однако данные рентгеноструктурного анализа обедненных цинком слоев невозможно удовлетворительно объяснить, исходя из концепции повторного осаждения меди. Хотя предложен ряд объяснений ингибирующего действия мышьяка, сурьмы или фосфора на обесцинкование а-латуни (но не (3-латуни), механизм этого явления нельзя считать полностью установленным.

Аналогичные закономерности отмечаются и при испытаниях образцов с центральным непроваром шва. Заметим, что в случае, когда в образцах усиление шва не снимается, то разрушения могут происходить по основному металлу, несмотря на наличие в них трещиноподобного дефекта.

Аналогичные закономерности отмечаются при деформации образцов со смещением кромок со снятым усилением (рис. 3.13). Однако, в этом случае концентрация деформаций в точках А и А' меньше, чем в образцах без снятия усиления.

точного рельефа излома в виде пересекающихся а-пластин, повторяющих двухфазную (щ + f^)-структуру материала, а усталостные бороздки на изломе в этом случае фрагментарны и едва различимы. При этом шаг бороздок в интервале скоростей 3-10~7-2-10~6 м/цикл соответствовал СРТ, а при значениях КИН в 40-60 МПа-м1/2 он не менялся, в то время как СРТ существенно возрастала. Переход к частоте 2 Гц вызвал формирование на изломе усталостных бороздок, которые соответствовали СРТ. Аналогичные закономерности получены для этого сплава и при частотах 0,2 и 200 Гц [91]. Постоянные СРТ и усталостные бороздки были получены при испытании сплава T1-6A1-4V при переходе от частот 1-4 к 1000 Гц [92].

На участке полотна разрушенных в эксплуатации дисков, в сечении между отверстием под болт до обода, имеются признаки внутризеренного роста трещины на длине 63-65 мм, а также следы циклического продвижения трещины в виде чередующихся зон с различной степенью окисления, четыре зоны, ограниченных усталостными линиями эллиптической формы (см. рис. 10.бе). Аналогичные закономерности формирования чередующихся зон разной шероховатости по полотну диска были вы-

Изложенные особенности строения изломов повторно-статического нагружения, изученные на листовых образцах из алюминиевых сплавов, в основных чертах присущи более широкому кругу усталостных изломов. Аналогичные закономерности •наблюдались в массивных образцах из стали Ст 3, в цилиндрических образцах из стали ЗОХГСНА и др. Эти исследования не ограничивались изучением изломов, полученных при низкочастотном нагружении.

Для сплава Ti—8 Mo—8 V—3 Al—2 Fe данных значительно меньше, чем для сплава Р-Ш. Тем не менее наблюдаются аналогичные закономерности [105]. На рис. 80 представлены зависимости v от К для двух режимов старения сплава Ti—8 Mo— —8 V—3 Al—2 Fe. Как можно видеть, старение при 465 °С приводит к снижению величин KiKp и возрастанию скоростей растрескивания по сравнению со старением при 538 °С; область // независимости v от К выражена в меньшей степени, чем для сплава р-III (см. рис. 78 и 79). Разрушение сплава Ti—8 Mo—8 V—3 Al— —2 Fe было также межкристаллитным.

Аналогичные закономерности изменения сопротивления малоцикловой усталости при изотермическом и неизотермическом режимах нагружения получены для сплавов 10Х11Н20Т2Р, ХН60ВТ и литейного (рис. 2.8 — 2.10). Наибольшее уменьшение долговечности при синфазном режиме неизотермического нагружения характерно для литейного малопластичного сплава (точки 4 на рис. 2.10).

Известно, что в круглых трубах при нагревании газа ускорение потока увеличивает величину Ка = NuH/NuKC, а замедление потока — уменьшает. Можно предположить, что аналогичные закономерности должны проявляться и для процесса нестационарного перемешивания в пучке витых труб, т.е. ускорение потока при нагревании газа должно увеличивать коэффициент к = АГН/?КС, а замедление— уменьшать. В то же время уменьшение температуры стенки при росте G и N -= const должно приводить к уменьшению коэффициента к . Действительно, при постоянном тепловыделении при остывании стенки происходит дополнительное выделение тепла в поток, что приводит к изменению теплового потока на стенке <7С. При увеличении температуры стенки в случае уменьшения G и N — const часть выделяемого тепла поглощается стенкой, что должно приводить 'к увеличению коэффициента к . Таким образом, полученная зависимость для к (5.73) может быть результатом влияния различных параметров, определяющих процесс нестационарного перемешивания теплоносителя в пучках витых труб в соответствии с зависимостью (5,48).

При жестком нагружении длительными циклами стали Х18Н9 с постоянной, но различной скоростью деформирования в полуциклах растяжения и сжатия (изменение скорости деформирования осуществлялось при переходе через нуль по напряжениям) были получены аналогичные закономерности. Длительности полуцикла растяжения составляли 1; 5 и 60 мин (соответственно кривые 1, 2 и 3 на рис. 5.10), длительность полуцикла сжатия была постоянно равной 1 мин (кривая 4).

намотанную на окисленное железо, они получили при 880 °С снижение скорости окисления в случае, когда железо было катодом, и повышение, когда оно было анодом. Аналогичные зависимости получены Иоргенсеном при окислении цинка в кислороде при 375 °С [32].

В качестве примера на рис. 3.9 приведено сопоставление численных значений t^p с расчетными, подсчитанными по перво\гу из соотношений (3.9) и в соответствии с методикой /93, 94/. Как видно, в интервале изменения параметра двухосности нагружения п [О, 1] аппроксимация в виде (3.9) несколько точнее описывает характер, чем аналогичные зависимости, предложенные в /93, 94/.

Аналогичные зависимости типа (3.100) можно получить и для других геометрических форм мягких швов, используя соответствх'ющие выражения для Кк (например, (3.48), (3.50) и (3.1 ())) и приведенный алгоритм определения диапазона [крт].

Помимо уравнения (2-41), укажем другие уравнения, при помощи которых можно определять параметры в поли-тропном процессе. Для этого нужно в уравнении (2-41) исключить какой-либо из параметров при помощи уравнения (1-15). Это было уже сделано для адиабатного процесса. Так как уравнение последнего отличается от уравнения политропного процесса только показателем, в полученных зависимостях для адиабатного процесса достаточно произвести замену показателя, чтобы получить аналогичные зависимости для политропного процесса. Эти зависимости принимают вид для параметров Т и v и соответственно для параметров Тир:

Аналогичные зависимости могут быть написаны для обратного хода звена. Заменяя У„акс> найдем

от позиционного коэффициента k прямой подстановкой (как это следует из при веденных формул). Аналогичные зависимости могут быть приведены и для фазы приближения III.

Аналогичные зависимости могут быть выведены для четырехшарнирных механизмов с иными соотношениями длин звеньев.

Аналогичные зависимости могут быть получены для сечения за рабочим колесом. Приведенные выше уравнения, а также уравнения (4.8) и (4.9) позволяют определить скорость, ее составляющие и углы потока на любом радиусе.

Аналогичные зависимости можно получить для работы зарождения кубического кристалла на поверхности примеси:

формы параллельно плоскости неферромагнитного листа толщиной Т* = = Т/21 = 0,5 на высоте й„ = Л/2/ = = 0,05 (/ — длина одной стороны ВТП) показано на рис. 32, б. При других значениях обобщенных параметров х и Р получаются аналогичные зависимости.

принимает еще более высокие значения («^54-6). На рис. 4.3 показаны кривые, устанавливающие зависимость со от нагрузки при различных высотах парового пространства. Здесь наряду со скоростями пара -w0", при которых получены соответствующие влажности, приведены также значения нагрузки зеркала испарения RSt т. е. значения расхода пара, отнесенного к 1 м2 поверхности жидкости (в сечении условной границы раздела фаз). Из рисунка видно, что при одних и тех же нагрузках с увеличением высоты парового пространства влажность пара уменьшается. Это объясняется тем, что с ростом h все большая часть подбрасываемых капель не достигает входных сечений пароотводящих труб и выпадает назад на. зеркало испарения. Количество транспортируемых капель при этом практически не изменяется. Поэтому можно ожидать, что после некоторого значения А дальнейшее увеличение ее не приведет к заметному изменению влажности пара. Кривые, построенные в работе [173], подтверждают это (рис. 4.4). Аналогичные зависимости получены также при низких давлениях [28, 121]. Можно считать, что для области, в которой зависимость со от w0" может быть выражена степенной функцией с показателем п^З, увеличение высоты парового пространства выше 1,0—1,5 м не приводит к уменьшению влажности пара.