Аналогичных параметров

Величину напряжений в соответствии с заданной вероятностью разрушения выбирают на основании анализа имеющихся данных для аналогичных материалов или с помощью предварительных испытаний.

П. м. м., изготовленные из чистых исходных порошков, в ряде случаев содержат меньше примесей и более точно соответствуют заданному составу, чем обычные литые сплавы, загрязненные примесями из футеровки литейных форм. Однако содержание кислорода и газов у П. м. м. обычно неск. выше, чем у аналогичных материалов, полученных дуговым плавлением или электроннолучевой плавкой.

Частные результаты. Согласно результатам коррозионных испытаний металлических пластин, проводившихся в самых различных местах, средние скорости общей коррозии стали и других аналогичных материалов на основе железа в морской воде изменяются в пределах от 50 до 130 мкм/год. Например, для пластин из углеродистой стали, испытывавшихся в течение 16 лет при полном погружении в Тихом океане вблизи Зоны Панамского канала, средняя скорость коррозии за промежуток времени от 2-го до 16-го года экспозиции составила 69 мкм/год (рис. 17). Скорость коррозии сварочного железа, испытывавшегося 8 лет, между 2-м и 8-м годами экспозиции была равна 61 мкм/год По данным, представленным на рис. 17, можно сделать вывод, что после первых лет экспозиции происходит резкое замедле-

Теплопроводность отечественных мелкозернистых материалов (типа МПГ) на основе непрокаленного нефтяного кокса-наполнителя ниже, чем у аналогичных материалов с крупнозернистым наполнителем (марки КПГ), хотя в обоих случаях степень совершенства кристаллической структуры одинакова.

Для данного материала и группы аналогичных материалов •отношение упругих деформаций облученного и исходного образцов при разрушении равно единице при низкой температуре облучения и меньше единицы для температуры облучения выше 300° С.

Уплотнительные манжеты для холодильно-газовых машин. Предварительные испытания уплотнительных манжет из наполненного фторопласта ФКН-7, ФН-202, работающих в условиях жидкого гелия, показали перспективность применения этих и аналогичных материалов (рис. 80).

кого давления без перепускного клапана Ар = 1,05-5-1,8 кгс/см2; для сливных фильтров Ар = 0,35-^-0,70 кгс/см2. При применении металлокерамики и других аналогичных материалов эти значения могут быть повышены, но они не должны превышать 6 кгс/см2. Максимальное рабочее давление для корпусов фильтров высокого давления не должно превышать величины, определяемой по формуле

Увеличение содержания связующего- в пластике позволяет стабилизировать физико-механические и диэлектрические свойства материала в условиях повышенной влажности, однако при этом несколько снижается предел прочности при растяжении и статическом изгибе. Поэтому для слоистых пластиков конструкционного назначения оптимальное содержание полимерного связующего устанавливается меньше, чем для аналогичных материалов электротехнического назначения.

В табл. 2 указано несколько наплавок, содержащих, кроме хрома и бора, небольшое количество марганца (№ 41, 42 и 43). По структуре, твердости и износостойкости они мало отличаются от аналогичных материалов этой группы без марганца.

Манжетные скребковые уплотнения. Защитные уплотнения из кожи, синтетической резины или аналогичных материалов, устанавливаемые на валы с возвратно-поступательным движением, обычно называют скребковыми манжетными уплотнениями. Многие из них можно применять и для герметизации вращающихся валов. И в самом деле, эти уплотнения весьма сходны с обычными маслоудерживающими манжетными уплотнениями. В данной статье защитные уплотнения такого типа классифицируются как скребковые (табл. 1). Рабочий элемент или язычок манжеты (фиг. 1) несколько вытянут в осевом направлении кнаружи и контактирует с рабочей поверхностью вала.

На рис. 59, б показано торцовое уплотнение плоского разъема при действии давления среды изнутри. Кольцо устанавливается в канавку (DK) с обжатием по наружному диаметру до 3%, т. е. с учетом допусков выбирается соотношение D + 2d ^ DK. На рис. 59, г показано торцовое уплотнение плоского разъема при действии давления среды снаружи. Кольцо устанавливается в канавке с растяжением по внутреннему диаметру на 1 — 5% (пределы растяжения определяются допусками на размеры посадочного диаметра D кольца и канавки). Для обеспечения работы уплотнений при давлениях свыше 200 кГ/см2 рекомендуется устанавливать защитные шайбы из фторопласта-4 или аналогичных материалов, которые под действием давления закрывают зазор и предотвращают выдавливание колец (рис. 59, д для торцового уплотнения и рис. 59, е для радиального уплотнения). При давлениях до 200 кГ/см2 можно устанавливать кольца без защитных шайб, обеспечивая выработанные практикой допустимые величины зазоров (табл. 7). Сортамент колец круглого сечения устанавливается ГОСТом 9833— 61 или ведомственными стандартами. Выбор диаметра сечения кольца зависит от уплотняемого периметра. Так как при увеличении периметра уплотнения растут допуски на неточность изготовления и количество возможных дефектов, с увеличением периметра уплотнения увеличивают диаметр сечения кольца. Это увеличивает ширину уплотняющей поверхности, минимальную допустимую степень сжатия кольца (с учетом допусков) и повышает надежность уплотнения. Кольца изготовляют с допусками и диаметрами сечения, указанными в табл. 8; они велики, поэтому для правильной установки кольца важно сочетание допусков кольца и канавки.

Начинать расчет следует с группы, которая образует кинематические пары с ведущим звеном и стойкой. В этом случае положения, скорости и ускорения геометрических элементов крайних пар группы оказываются известными и задача сводится к определению аналогичных параметров точек, принадлежащих внутренним парам. Указанное правило справедливо и для последующих групп меха-

зационного оборудования и агрегатов, вырабатывающих энергию аналогичных параметров на базе первичных энергетических ресурсов, зависит экономическая эффективность использования БЭР. Чем совершенней технико-экономические показатели утилизационного оборудования, чем шире возможности использования на промышленных предприятиях (узлах) преобразованной в результате утилизации энергии, тем большую экономию топливно-энергетических ресурсов можно обеспечить для народного хозяйства.

холод аналогичных параметров. Определим комплексную эффективность схемы холодоснабжения промышленного предприятия на базе использования ВЭР в АХУ по сравнению со схемой холодоснабжения на базе компрессионной холодильной установки, использующей электроэнергию от объединенной энергосистемы.

Исходя из того что в гидравлической модели тепловому потоку Q соответствует расход i, тепловому сопротивлению г — гидравлическое сопротивление р, температуре Т- — напор h, теплоемкости С — сечение сосуда со, времени в тепловом процессе /т — время в гидравлическом процессе tr, можно принять следующие константы преобразования, связывающие значения аналогичных параметров в подобных явлениях: CQ, cr, ст, сс, ct. Соответствующие величины в двух подобных явлениях будут связаны соотношениями

Во втором случае, когда амортизаторы ставятся для уменьшения передачи оборудованию нежелательных составляющих кинематического воздействия, амортизацию называют пассивной. При ее осуществлении обычно стремятся к тому, чтобы абсолютное ускорение г или абсолютное перемещение г амортизированного объекта или то и другое одновременно были по модулю существенно меньше аналогичных параметров движения фундамента:

При небольшом числе циклов неизотермических длительных нагружении временные эффекты не успевают проявиться, поэтому можно сопоставлять диаграммы изотермического и неизотермического нагружения на начальных стадиях циклического деформирования. С увеличением времени неизотермического деформирования параметры, зависящие от времени нагружения, начинают отличаться от аналогичных параметров неизотермического нагружения.

Получены значения давлений в оболочке при истечении в нее теплоносителя вышеуказанных параметров с использованием охлаждения зарубашечного пространства холодной водой. Эти результаты были сравнены с ранее экспериментально полученными нами данными по давлению в оболочке при истечении в нее теплоносителя аналогичных параметров, но без использования охлаждения зарубашечного пространства.

Постоянный множитель и показатель степени у отношения молекулярных масс выше значений аналогичных параметров в формуле (4-15), что приводит к более сильному влиянию эффекта вдува.

Модификации AMK-I-Ж, АМК-П-Ж, АМК-Ш-Ж и АМК-В-Ж, в отличие от вышеуказанных, применяются в схемах комплексной автоматизации микрокотлов аналогичных параметров, работающих на жидком топливе. Дополнительно предусматривается лишь регулирование температуры жидкого топлива и защита котлоагрегата при понижении давления топлива.

изотермического нагружения (ступенчатого, с выдержками при максимальных и минимальных нагрузках, двухчастотного) уравнения состояния представляются в виде уравнений обобщенных кривых циклического деформирования с введением соответствующих дополнительных членов и констант, устанавливаемых из эксперимента. Неизотермическое программное нагружение характеризуется конечными точками на кривых циклического упругопластичес-кого деформирования, существенно зависящими от максимальных температур и максимальных напряжений. При этом параметры уравнений состояния в значительной степени связаны с возможностью протекания процессов статической или циклической ползучести. Для неодноосных напряженных состояний изменение параметров уравнений состояния при малоцикловом нагружении, как показывают результаты исследования при варьировании отношен! и между двумя компонентами главных напряжений, сравнительЕО невелико и сопоставимо с изменением аналогичных параметров при однократном нагружении. Систематизация основных свойств уравнений состояния для случая малоциклового нагружения (получившая преимущественное развитие в СССР) наряду с упомянутыми выше обобщенными диаграммами циклического деформирования и моделями термовязкопластических сред достигается на базе структурных моделей с различной степенью схематизации структурного строения и микромеханизма деформирования.

Присвоив изменяющимся в процессе моделирования параметрам выражений (2), (4), (6) и (8) индекс i, а для аналогичных параметров исходного варианта приняв i = 1, можно безразмерные переменные (9) выразить