Аналогичным рассмотренному

В последующий интервал времени (рис. 102) звено 2 повернется вокруг центра Ot на угол Дф по направлению угловой скорости — со, и займет положение у'О^. Мгновенный центр вращения Р'.,, в этом положении находится аналогичным построением.

Теперь найдем на профиле Ка — Кг точку А2, которая встретится с точкой А± профиля KI — К] в точке зацепления А0. Эта точка расположена в пересечении окружностей, проведенных из точки 02 радиусом 02Л0 и из точки а2 — радиусом Р12Л0 = агАг. Аналогичным построением можно найти как угодно много точек искомого профиля Кг — К2- Рассмотренным методом можно строить сопряженные профили, если известны центроиды в относительном движении звеньев.

Аналогичным построением определим часть профиля зуба колеса /, участвующего в зацеплении. Это — часть кривой между точками / и е. Отрезки профилей gd и fe носят название активных участков профилей зубьев. Из построения следует, что участки /И;># и Л'1/ эвольвент являются нерабочими (переходными), так же как и остальные части ножек. Нерабочие участки профилей зубьев в общем случае могут быть очерчены любым образом, по так, чтобы сопряженные зубья свободно выходили из зацепления. Участок кривой, по которой очерчен нерабочий участок профиля зуба, называется переходным участком. Можно, например, от точек MI и М2 очерчивать ножки по радиальным прямым M,0t и М202. В местах сопряжения ножек с окружностями Т{ и Тг дают обычно небольшое закругление радиусом р/, равным от 0,3 до 0,4 модуля т. Симметричные части зубьев строятся по законам симметрии.

Аналогичным построением определим часть профиля зуба колеса /, участвующего в зацеплении. Это — часть кривой между точками / и е. Отрезки профилей gd и fe носят название активных участков профилей зубьев. Из построения следует, что участки M2g и Mif эвольвент являются нерабочими (переходными), так же как и остальные части ножек. Нерабочие участки профилей зубьев в общем случае могут быть очерчены любым образом, но так, чтобы сопряженные зубья свободно выходили из зацепления. Участок кривой, по которой очерчен нерабочий участок профиля зуба, называется переходным участком. Можно, например, от точек MI и М2 очерчивать ножки по радиальным прямым MtOi и М202. В местах сопряжения ножек с окружностями 7\ и Т2 дают обычно небольшое закругление радиусом р/, равным от 0,3 до 0,4 модуля т. Симметричные части зубьев строятся по законам симметрии.

В последующий интервал времени (рис. 102) звено 2 повернется вокруг центра QI на угол Аф по направлению угловой скорости —(% и займет положение у'0±. Мгновенный центр вращения Р'31 в этом положении находится аналогичным построением.

Теперь найдем на профиле К2 — Кг точку Аг, которая встретится с точкой А± профиля KI — KI в точке зацепления А0. Эта точка расположена в пересечении окружностей, проведенных из точки Ог радиусом 02А0 и из точки о% — радиусом РПА„ = u2A2. Аналогичным построением можно найти как угодно много точек искомого профиля Кг — Кг- Рассмотренным методом можно строить сопряженные профили, если известны центроиды в относительном движении звеньев.

2. Если рабочее давление изменяется во время каждого хода сильфона от нуля до заданной величины, то следует обратиться к пунктирным кривым диаграммы. Принимая те же величины рабочего хода и давления, как в предыдущем случае, и пользуясь аналогичным построением, получим приближенное значение долговечности сильфона порядка 100 000 циклов. >•

Если считать постоянной величину расходной составляющей скорости на выходе из колеса, то аналогичным построением (рис. 1.5, б) получаем a2opt — 90°. Каждому из полученных значений a2opt соответствует свое сочетание и^Со и рт.

Аналогичным построением можно показать, что при охлаждении газов до температуры, близкой к начальной температуре воды, находящейся на уровне 0° С, конечная температура подогреваемой воды не превысит 35° С.

Если срок службы конструктивного элемента после ремонта меньше или больше срока службы исходного элемента до ремонта, то выравнивание интенсивности снижения годности и корректировка значения пассивной годности также легко осуществляются аналогичным построением.

Аналогичным построением находим диаграммы равновесия и для других панелей.

Электрическая мощность на зажимах генератора Л^'э.п = М"ц + + ЛР'4п—ДЛ^Х; АЛ^УХ принимается по графику рис. 1-16 для мощности ТУ'э.п. Откладьшая Л'0.п и Л^'э.п на диаграмме режимов (рис. 1-15), получают точку 61, характеризующую режим турбины с {Ут = сопв1, О'о.и « Л^'а.п. Аналогичным построением получают линию Ь—&1—&2, указывающую зависимость электрической мощности от расхода пара на турбину при О'т = сопз1; для других значений О'т = соп51; линия режимов строится аналогичным способом.

Y(0)(ev) (Uj(0)(ev)) определяются методом, аналогичным рассмотренному в начале данного параграфа.

Анализ достаточности условий Г„0-преобразований выполняется методом, аналогичным рассмотренному для Т^-преобразований. По вычислительной схеме, аналогичной (12.19), можно получить выражения для коэффициентов с( ,-+1 простой цепи 0-узлового графа эквивалентной Г„0-модели:

Входящие в выражение приведенной податливости егл величины вы (& — 1. 2) представляют собой податливости упорных подшипников k-то зубчатого колеса в направлении оси вращения. Податливости ek определяются методом, аналогичным рассмотренному выше, применительно к редуктору с прямозубыми колесами. Податливости ek? представляют собой статические коэффициенты влияния а&) вычисляемые при рассмотрении вала с k-u зубчатым

Перейдем к способу выборочной проверки ,ах с помощью выборочного размаха R. Эта выборочная оценка, едва ли не самая простая из всех известных статистик, имеет сложное распределение вероятностей, которое можно получить либо непосредственно методом группировки (аналогичным рассмотренному в гл. 3), либо опираясь на теорию вариационного ряда [10]. Так или иначе, практически надо пользоваться таблицей функции распределения вероятностей G (0) (табл. III приложения 1) нормированного размаха <&п при выборке объема п:

Цикл со сжатием пара вместо конденсации исключает потери теплоты парообразования и при применении перегрева и регенерации делается аналогичным рассмотренному выше обобщенному тепловому циклу (см. фиг. 2) с возможностью получения термического к. п. д., по своему значению близкого к значению к. п. д. теоретического цикла Карно. Этим объясняется интерес к циклу со сжатием пара, проявленный еще в начале текущего столетия, когда появились первые догадки о возможности осуществления этого цикла. Вопросами применения цикла со сжатием пара вместо его конденсации занимались и в 30-годах нашего столетия. Однако эта задача осталась неразрешенной и теоретически не разработанной, несмотря на проявленный к ней интерес. Обычное рассмотрение цикла заключалось в серии тепловых расчетов без их общего анализа. Анализу цикла мешала ограниченная область параметров водяного пара, в которой он рассматривался. Термодинамические свойства водяного пара лишают возможности проводить аналитические выкладки, имеющие практическое значение. Реализации цикла не позволяли недостаточные сведения о

Качественное влияние необогреваемого предвключенного участка должно быть для различных начальных сочетаний параметров аналогичным рассмотренному, но количественное влияние будет различным в зависимости от соотношения длин необогреваемого, экономайзерного и испарительного участков. В приближенных расчетах можно с запасом при определении граничного массового расхода необогреваемый предвключенный участок считать эквивалентным сосредоточенным сопротивлением.

Способом, совершенно аналогичным рассмотренному выше, можно доказать взаимность функций Грина основного и сопряженного уравнений в нестационарном случае переноса тепла посредством теплопроводности и конвекции в канале с твэлом и теплоносителем '[см. (3.24) и (3.31)']. Эти преобразования здесь не приводятся, однако следует заметить, что соотношение взаимности функций Грина для этого случая по виду в точности совпадает с (3.62). При этом интерпретация физического смысла сопряженных

емом, аналогичным рассмотренному ранее (рис. 8-4,8-5). Случай 2. Две прямоугольные поверхности .Fi и FZ, имеющие одну общую сторону (рис. 8-10).

При биномиальном законе, как и в экспоненциальном случае, уточненные критерии определялись методом подбора, аналогичным рассмотренному в разд. 5.1. Расчеты показали, что для обеспечения точных а и /? достаточно варьировать величиной А. Как и ранее, уточненные значения А обозначим через А, а величину поправки к А через ДА. Для АЛ в данном случае остается справедливой соотношение (4.1). Значения А, при которых обеспечиваются точные значения а и (3, найдены способом последовательных приближений с помощью метода определения точных значений ошибок первого и второго рода, описанного в разд. 4.2.

Методом определения теплостойкости полимерных материалов, аналогичным рассмотренному выше, является измерение прогиба (ASTM D 648, ГОСТ 12021—66). В этом методе брусок прямоугольного сечения длиной 120, высотой 10 и шириной 4 мм располагается горизонтально на двух опорах и подвергается непрерывному действию нагрузки, приложенной в центре образца; скорость нагрева 2 °С/мин. Теплостойкость оценивается как температура, при которой прогиб образца в центре составляет 0,33 мм при напряжениях 0,45 МПа, 1,8 ПМа или 5,0 МПа. Меньшая из указанных нагрузок используется при оценке эластичных аморфно-кристаллических полимеров с температурой стеклования ниже комнатной (таких как полиэтилен), а большая—при оценке жестких стеклообразных полимеров (таких как полистирол).

После описания геометрии детали формируется ее координатная модель способом, аналогичным рассмотренному.