Аналогичной конструкции

На рис. 2.18 представлена зависимость «равнопрочных» размеров дефектов от степени механической неоднородности К„ при различных значениях параметра эе. В качественном плане данная зависимость аналогична зависимости, рассмотренной ранее на рис. 2.16 для соединений пластин. Однако следует отметить, что при осесимметричной деформации область «равнопрочных» дефектов (/ /d)* несколько больше, чем при плоской деформации.

На рис. 2.18 представлена зависимость «равнопрочных» размеров дефектов от степени механической неоднородности Kg при различных значениях параметра ге. В качественном плане данная зависимость аналогична зависимости, рассмотренной ранее на рис. 2.16 для соединений пластин. Однако следует отметить, что при осесимметричной деформации область «равнопрочных» дефектов (I /d)* несколько больше, чем при плоской деформации.

Числа Рг капельных жидкостей сильно зависят от температуры, причем для большинства жидкостей эта зависимость в основном аналогична зависимости вязкости ii(t), так как теплоемкость Ср и коэффициент теплопроводности Я зависят от температуры более слабо. Как правило, при увеличении температуры число Рг резко уменьшается (рис. 5-2). Зависимость числа Рг воды от температуры на линии насыщения приведена на рис. 5-3. Значения числа Рг для воды ари температурах от 0 до 180°С сильно уменьшаются с ростом температуры (от 13,7 до 1), что-связано с резким уменьшением вязкости воды и ростом Я в этой области температур. Теплоемкость при этом очень мало зависит от температуры.

Как следует из уравнений (12-11) — (12-13), зависимость а а и б от температурного напора &t аналогична зависимости этих величин от;си/г.

Эта зависимость аналогична зависимости (12-39), приведенной выше для критического радиуса капли.

Температурная зависимость вязкости разрушения аналогична зависимости ударной вязкости материала от температуры (рис. 2.1). В области вязкого разрушения в определенном интервале температур имеет место сохранение неизменной величины вязкости разрушения при возрастании температуры [93].

Скорость роста длинных усталостных трещин зависит от коэффициента интенсивности напряжения (КИН), и между ними установлена S-образ-ная зависимость при неизменном уровне напряжения, которая аналогична зависимости, представленной на рис. 3.1а. Вид и положение кинетической кривой существенно зависят от условий на-гружения и геометрии детали. Поэтому далее, рассматривая процесс развития разрушения, мы будем разделять нагружение материала (образец) в тестовых условиях и при многопараметрическом воздействии на деталь в лаборатории, на стенде или в эксплуатации. Тестовые условия используют для определения механических характеристик материала, когда применительно к испытаниям стандартных образцов оговорены их размеры, частота нагружения, температура, степень агрессивного воздействия окружающей среды и прочее. Элементы конструкций, в большинстве случаев, существенно отличаются по геометрии от стандартных образцов, и условия их нагружения, как правило, не соответствуют тестовым условиям опыта.

Учитывая влияние силы трения (смазки) на характер распределения пластической деформации по глубине, его исследование проводилось в условиях сухого трения, трения со смазкой часовым маслом и дисульфидом молибдена [105]. Процесс трения осуществлялся при скольжении индентора из стали ШХ-15 в одном направлении под нагрузкой 15 кгс по отожженным образцам из полированной стали 45. Число проходов индентора соответствовало установившемуся (по коэффициенту трения) режиму испытания (рис. 21). Зависимость коэффициента трения от числа воздействий индентора при смазке дисульфидом молибдена аналогична зависимости в условиях трения со смазкой часовым маслом (см. рис. 21), но его абсолютное значение несколько меньше — порядка 0,1.

Результаты рентгеновского анализа показывают (рис. 39) [115], что (как и в случае трения без смазки) изменение ширины линии (220) a-Fe носит периодический характер, а линии (НО) — характер кривой с «насыщением», что соответствует периодическому характеру изменения остаточной упругой деформации решетки при стабилизированном значении величины блоков. Таким образом, процесс разрушения поверхностного слоя при трении со смазкой мощно объяснить с тех же позиций, что и при сухом трении. Однако его количественные характеристики существенно отличаются. Зависимость числа циклов до разрушения от нагрузки аналогична зависимости при сухом трении (см. рис. 29), но смазка способствует замедлению процесса разрушения, что хорошо согласуется с ее влиянием на интенсивность износа металлов и сплавов. Влияние смазки обусловлено тем, что, не устраняя действия нагрузки на поверхность, она выравнивает ее, заполняя впадины между неровностями. Кроме того, смазка способствует уменьшению растягивающего напряжения, ответственного за разрушение. Однако число циклов до разрушения значительно не возрастает. Так, при нагрузке на индентор Р = 6 кгс число циклов до разрушения при сухом трении равно 19, при трении со смазкой — 24, а при нагрузке Р = 30 кгс — 7 и 10 соответственно.

Эта зависимость аналогична зависимости в случае соблюдения закона Гука, с той лишь разницей, что вместо модуля упругости Е = EQ входит величина Ег, которую называют приведенным модулем упругости Энгессера — Кармана. Таким образом, по Энгессеру—Карману определение критической силы и критических напряжений может производиться по формулам, выведенным для материала, подчиняющегося закону Гука, с заменой в этих формулах модуля упругости материала на приведенный модуль упругости

На рис. 3.4 представлено влияние числа Рейнольдса на теплоотдачу. При течении химически равновесной смеси зависимость теплоотдачи от числа Re аналогична зависимости Nu=/(Re) для случая течения однородного газа с переменными свойствами. Для химически неравновесного потока, помимо известного гидродинамического влияния, число Re, изменяя толщину пограничного слоя, влияет и на соотношение двух конкурирующих процессов диффузии и химической реакции в пограничном слое. Увеличение числа Re приводит к уменьшению толщины

станах с рабочими клетями аналогичной конструкции.

При расположении на валу двух смежных деталей одну из них, тяжелонагруженную 1 (вид д), устанавливают на шлицах, а вторую, легконагруженную деталь 2-е помощью торцовых зубьев, входящих во впадины между шлицами. В аналогичной конструкции е торцовые зубья введены во внутренние шлицы насадной детали 3.

эраторы аналогичной конструкции, но на давление 0,6—0,7 МПа (6— 7 юге/см2).

Горелка УМП-4-64, на которой производились исследования, имеет ступенчатое сопло диаметром 6/8 мм с большим диаметром на выходе. Подача порошка осуществляется за анодным пятном. Нами был изготовлен ряд сопел аналогичной конструкции, но отличных по диаметрам. На этих соплах проводилось напыление карбида вольфрама. Полученная зависимость адгезии х от соотношения диаметров сопла представлена на рис. 2, AVL Б. Оптимальным соотношением оказалось 5/6. Очевидно, при меньших диаметрах вследствие недостаточной центровки катода по отношению к соплу дуга не отшнуровывается по оси сопла, а замыкается у его края в зоне начала цилиндрической части. Это приводит к слабой «холодной» струе в месте нагрева порошка. Большие диаметры сопла требуют большей мощности вследствие увеличенного расхода газа и также не обеспечивают необходимого прогрева порошка. Определение оптимальной зернистости порошка проводилось на выбранном сопле при мощности 28 квт. Были отсеяны следующие фракции РЭЛИТа: 0—50, 50—73, 73—100 и 100—180 мк. Испытания на адгезию слоя 0.3 мм показали (рис. 2, В, Г), что наилучшими фракциями являются 50—73 и 73—100 мк. Оптимальная мощность из условия максимальной адгезии и наибольшей стойкости сопла (рис. 2, Д) определилась в 28 квт при работе на аргоне и азоте. Данные по плотности и кажущейся пористости в зависимости от мощности горелки представлены на рис. 2, Е. Толщина покрытия для образцов была

Модель 1115 аналогичной конструкции имеет максимальное усилие 0,1 МН (10 тс).

Минимальное значение Ье (при % — т)м = 0,9) при наивыгоднейших условиях составляет пока 22 — 25 кг/кВт -ч, в то время как химические тепловые ПЭ аналогичной конструкции (поршневая РМ двойного действия, внешнее горение) имеют примерно 6 — Юкг/кВт'Ч,

соединения может быть определена, как показано в табл. 6; размеры соединения соответствуют приведенным на рис. 40. Из табл. 6 видно, что наиболее эффективная длина соединения при заданных условиях нагружения лежит где-то посередине между рассмотренными ее значениями. Расчеты показывают, что масса единицы длины соединения при заданном уровне нагрузки в 2,5—5 раз больше массы панели за пределами соединения. Такая эффективность сравнима с эффективностью соединений металлических трехслойных панелей с металлическими законцов-ками аналогичной конструкции. Как видно из табл. 6, соединение может стать еще более эффективным, если использовать титан

Ампер тоже претендовал на открытие, опубликовав в 1823 году материал об аналогичной конструкции.

Кроме прессов отечественного производства, применяются зарубежные прессы аналогичной конструкции, например CBJ 150-1 (ЧССР), Ку PV (ГДР), РНМ-100 (Польша). 40

В аналогичной конструкции вентиля запорным органом может служить не сильфон, а мембрана с бобышкой в центре. Тонкие гофрированные поля мембраны создают ход, достаточ ный для открывания и закрывания круглого проходного отвер-134

Фирма Мартин Меркель (ФРГ) шнекпрессом аналогичной конструкции зкструдирует трубы диаметром от 3 до 100 мм. Длина отрезков может достигать 40 м. Толщина стенки до 3 мм. Скорость экструзии до 3 м/ч.