Аналогичной технологии

аналогичной структуры с полимерной матрицей. Ооа способа дали для большинства исследованных материалов близкие значения \1^. Поэтому расчет характеристик проводили по значениям и,2, определенным по (1.2), а для типа 1Б и типа 2 для сравнения — по значениям {i? для материала с полимерной матрицей (см. правые столбцы табл. 6.8). Содержание пор для всех исследованных материалов было примерно одинаковым и равным 18 % . Характер расположения пор по ооъему при расчете принимали равномерным, что не противоречило реальной картине их распределения. Данные табл. 6.8 свидетельствуют о хорошем согласовании расчетных и экспериментальных значений модулей сдвига композиционных материалов, изготовленных по обычной технологии методом пропитки каменноугольным пеком. Для модулей упругости имеет место заметное превышение экспериментальных значений над расчетными. 'ТО ,!(""/(• 'IOBJIFHO .'fyvpi-iv. .11)11

Трехмерноармкроышные композиционные материалы. О преимуществах и недостатках углерод-углеродных материалов 3D по сравнению с обычными традиционными полимерными материалами аналогичной структуры можно судить но данным табл. 6.16. Эти данные получены на пространственно-армированных материалах, каркас которых был создан системой трех взаимно ортогональных волокон [27]. В качестве арматуры для их изготовления использовали жгуты углеродных волокон с модулем упру-

Рассматриваемые углерод-углеродные материалы при нагружении на растяжение в направлении армирования, так же как и материалы с полимерной матрицей аналогичной структуры, имеют линейную зависимость о (Е) до разрушения (рис. 6.12). Кривые деформирования этих материалов при сжатии имеют отчетливо выраженный перелом, свидетельствующий о качественных изменениях в механизме передачи усилий. Напряжения,.при которых наблюдается перелом в зависимости о~ (е), составляют 0,55-—0,60 от предела прочности. Отличной по отношению к материалам с полимерной матрицей является зависимость прогиба от нагрузки при поперечном изгибе углерод-углеродных материалов (рис. 6.13). Кривые °"max (w) имеют несколько переломов, причем даже при малых отношениях l!h образца характер этих кривых не изменяется.

упругие характеристики материала рассчитывают по формулам, полученным для слоистых сред аналогичной структуры (см. • (4.3)—(4.5), (4.13)— (4.19) и в работах [4.25]). При этом упругие постоянные исходного слоя определяют с учетом свойств ужесточенной матрицы, упругие характеристики которой рассчитывают по зависимостям (7.3) и (7.6)-f-(7.9). Совпадение расчетных и экспериментальных значений упругих характеристик удовлетворительное (рис. 7.7). Экспериментальные'данные получены при испытаниях углепластика на основе ленты из углеродных волокон (?а = 16 X X 104 МПа, Яа = 900 МПа), виске-ризованной нитевидными кристаллами ТЮ2 из аэрозоля. Объемное содержание нитевидных кристаллов в углепластике равно 6,2 %. Ориентирование волокон в углепластике достигалось путем укладки на заданный угол предварительно пропитанной ровницы (препрегов) в пакете исходного материала.

В табл. 2.1 приведены параметры эксплуатации разрушенных гибов с ферритно-карбидной структурой, большая часть этих данных изображена точками на рис. 3.27. Следует отметить, что при значительном разбросе точек большая их часть тяготеет к границе 5%-ной вероятности разрушения и, следовательно, имеется хорошая коррекция между лабораторными испытаниями металла аналогичной структуры (линия 8) и эксплуатационными разрушениями гибов.

где GJ — и-мерный вектор, у которого отлична от нуля только /-я компонента, равная единице, eh — пг-мерный вектор аналогичной структуры.

При учете сил трения в соотношения (10.5) следует ввести слагаемые аналогичной структуры, учитывающие смещение точки k от этих сил.

аналогичной структуры с полимерной матрицей. Ооа способа дали для большинства исследованных материалов близкие значения \1^. Поэтому расчет характеристик проводили по значениям и,2, определенным по (1.2), а для типа 1Б и типа 2 для сравнения — по значениям {i? для материала с полимерной матрицей (см. правые столбцы табл. 6.8). Содержание пор для всех исследованных материалов было примерно одинаковым и равным 18 % . Характер расположения пор по ооъему при расчете принимали равномерным, что не противоречило реальной картине их распределения. Данные табл. 6.8 свидетельствуют о хорошем согласовании расчетных и экспериментальных значений модулей сдвига композиционных материалов, изготовленных по обычной технологии методом пропитки каменноугольным пеком. Для модулей упругости имеет место заметное превышение экспериментальных значений над расчетными. 'ТО ,!(""/(• 'IOBJIFHO .'fyvpi-iv. .11)11

Трехмерноармкроышные композиционные материалы. О преимуществах и недостатках углерод-углеродных материалов 3D по сравнению с обычными традиционными полимерными материалами аналогичной структуры можно судить но данным табл. 6.16. Эти данные получены на пространственно-армированных материалах, каркас которых был создан системой трех взаимно ортогональных волокон [27]. В качестве арматуры для их изготовления использовали жгуты углеродных волокон с модулем упру-

Рассматриваемые углерод-углеродные материалы при нагружении на растяжение в направлении армирования, так же как и материалы с полимерной матрицей аналогичной структуры, имеют линейную зависимость о (Е) до разрушения (рис. 6.12). Кривые деформирования этих материалов при сжатии имеют отчетливо выраженный перелом, свидетельствующий о качественных изменениях в механизме передачи усилий. Напряжения,.при которых наблюдается перелом в зависимости о~ (е), составляют 0,55-—0,60 от предела прочности. Отличной по отношению к материалам с полимерной матрицей является зависимость прогиба от нагрузки при поперечном изгибе углерод-углеродных материалов (рис. 6.13). Кривые °"max (w) имеют несколько переломов, причем даже при малых отношениях l!h образца характер этих кривых не изменяется.

упругие характеристики материала рассчитывают по формулам, полученным для слоистых сред аналогичной структуры (см. • (4.3)—(4.5), (4.13)— (4.19) и в работах [4.25]). При этом упругие постоянные исходного слоя определяют с учетом свойств ужесточенной матрицы, упругие характеристики которой рассчитывают по зависимостям (7.3) и (7.6)-f-(7.9). Совпадение расчетных и экспериментальных значений упругих характеристик удовлетворительное (рис. 7.7). Экспериментальные'данные получены при испытаниях углепластика на основе ленты из углеродных волокон (?а = 16 X X 104 МПа, Яа = 900 МПа), виске-ризованной нитевидными кристаллами ТЮ2 из аэрозоля. Объемное содержание нитевидных кристаллов в углепластике равно 6,2 %. Ориентирование волокон в углепластике достигалось путем укладки на заданный угол предварительно пропитанной ровницы (препрегов) в пакете исходного материала.

Цирконий весьма близок по свариваемости к титану. Поэтому его сваривают по аналогичной технологии.

Пиролиз определяется как химическое превращение одних органических соединений в другие под воздействием теплоты. Его можно также рассматривать как сухую перегонку без доступа окислителей в противоположность прямому сжиганию в'присутствии воздуха или кислорода. Пиролиз как промышленный процесс применяется в течение многих лет для производства метанола, уксусной кислоты, скипидара, а также древесного угля. Пиролиз твердых отходов был разработан на базе аналогичной технологии переработки угля в малосернистые жидкие топлива. Он применяется для того, чтобы молекулы материалов, содержащих целлюлозу, превратились в органические молекулы с меньшей массой. Наиболее важная суммарная реакция заключается в отщеплении атомов кислорода и образовании соединений с высокими атомными отношениями Н/С. Целлюлоза и прочие углеводы тотчас же после нагревания теряют воду и углекислый газ. Гидрогенизация, которая часто служит одним из этапов процесса пиролиза, состоит в нагревании исходного сырья под давлением в. замкнутой системе в присутствии окиси углерода, водяного пара и катализатора. Кислород можно удалить, заставив его прореагировать с подаваемой извне окисью углерода, с образованием СО2 путем осуществления различных реакций. Большое количество всевозможных ре-

товления композиций и в первую очередь об имеющем место взаимодействии волокна с расплавленной матрицей, приводящем к его деградации. Подтверждением тому являются результаты исследования композиционного материала алюминий—углеродное волокно, полученного по аналогичной технологии.

Метод определения гибкости пленок (по ОСТ 10086-39 МИ-22) заключается в том, что на жестяные пластинки толщиной 0,2—0,3 мм, длиной 10 см и шириной 2—3 мм наносится лако-кра-сочная пленка по технологии, строго аналогичной технологии окраски деталей. Затем пластинки в течение 2—3 сек. изгибают вокруг стержня определенного диаметра. После изгибания пластинки пленка исследуется под лупой, и в случае отсутствия трещин или отслаивания пластинка повторно изгибается вокруг стержня меньшего диаметра. Критерием для оценки гибкости является диаметр стрежня, который вызвал нарушение сплошности пленки.

Свойства при критической температуре. Эпоксидные смолы, приготовленные по рассмотренной выше или аналогичной технологии, при нагревании до температуры около 120° С обнаружи-

По аналогичной технологии восстанавливают опорные катки тракторов Т-70С, а также поддерживающие ролики и ведущие колеса- тракторов Т-74.

ния аналогичной технологии в подобных условиях. Однако, не-

Определение оптимального состава реагентов, мест их ввода в обрабатываемую воду, выбор типа и конструкции водоочистного сооружения должны производиться на основании тщательного рассмотрения данных химического и технологического анализов исходной воды и изучения опыта использования аналогичной технологии в подобных условиях. Однако, некоторые решения могут быть приняты априорно на основании обобщения имеющегося опыта эксплуатации водоочистных комплексов в аналогичных условиях. Так, использование железных коагулянтов или смеси алюминиевых и железных предпочтительнее в условиях длительного весеннего паводка, сопровождающегося не только возрастанием цветности и мутности и понижением щелочности, но и низкими температурами обрабаты-

Цирконий весьма близок по свариваемости к титану. Поэтому его сваривают по аналогичной технологии.

По аналогичной технологии были сварены 5 сосудов с коль-

Кольца из цементуемых сталей. Поковки колец из стали 20Х2Н4А изготовляют по технологии, аналогичной технологии изготовления поковок из стали ШХ15. Кольца из стали 18ХГТ изготовляют из горячекатаной отожженной полосы методом холодной штамповки, состоящей из вырубки шайб, отжига для снятия наклепа, удаления окалины и смазки, и последующего вывертывания на прессах и калибровки.