Аналогичное соотношение

с текущим параметром it. Функция последования (4.5) осуществляет точечное отображение 7\ верхней части прямой L в нижнюю ее часть. Проводя аналогичное рассмотрение области // на рис. 4.3, получим точечное отображение Г2 нижней части прямой L в верхнюю ее часть с функцией последования

ф. Значению ф -\- А > 0 соответствует знак (+) на клемме 3 и знак ( — ) на клемме 4. При этом якорь реле // притягивается к клемме 7 и на выходе получаем т) = + 1. Напротив, значению ф + А < 0 соответствует знак ( — ) на клемме 3 и знак (+) на клемме 4. В этом случае якорь реле // притягивается к клемме 8 и на выходе получаем г = — 1. Аналогичное рассмотрение случая, когда на входные клеммы 1, 2 подается напряжение ( — ), (+), соответствующее значению и = — 1, убеждает нас в том, что при ф + А > 0 получаем на выходе значение г\ = — 1, а при ф + А < 0 — значение т] = + 1.

Проведем аналогичное рассмотрение движения тела по окружности с постоянной угловой скоростью. Пусть, например, тело массы т, прикрепленное на пружине к неподвиж-

Проведем теперь аналогичное рассмотрение для амплитуд деформаций в среднем сечении. Последовательность импульсов деформаций в среднем сечении (рис. 434, а) такова, что картина повторяется через промежуток времени 7\, а не 7\/2, как "в предыдущем случае, и следовательно, нечетные гармоники не должны обращаться в нуль, но зато в среднем сечении стержня должны обращаться в нуль четные гармоники амплитуд деформаций. В самом деле, форма колебаний деформации в среднем сечении стержня такова, что одинаковые по величине импульсы деформаций чередующегося знака расположены на равных расстояниях друг от друга (рис. 434, а).

Резольвентные методы алгебраического приближения были рассмотрены на примере фундаментальной постановки задачи. Однако не представляет труда провести аналогичное рассмотрение и для других постановок.

Теперь становится понятным, почему в зависимости от локальных пульсаций расхода, связанных с возникновением снарядного или снарядно-кольцевого режима течения, критический тепловой поток на графике с координатами qc и хе имеет минимальное значение. Аналогичное рассмотрение можно провести для одиночного трубчатого канала. В этом случае должно быть получено следующее уравнение:

Аналогичное рассмотрение приводится и для других уровней иерархии модели объекта управления.

фактом, что теоретические частоты возмущений действительно наблюдались. Указанное противоречие устраняется введением простого постулата, что волны Толлмина непосредственно связаны с задачей наилучшего относительного расположения вихревых подков в турбулентной структуре. Итак, каждую «волну» Толлмина следует рассматривать просто как область, предшествующую возникновению вихревой подковы. Другими словами, чтобы установить пространственное расположение вихревых подков, надо найти определенное оптимальное расстояние, которое и будет соответствовать длине волны Толлмина. Аналогичное рассмотрение следует, вероятно, распространить и на поперечное направление. В результате можно получить законченную теорию относительной структуры потока типа вихревой подковы за начальной точкой, включающую характеристический угол поперечного «искажения» (рис. 6).

Аналогичное рассмотрение приводит к заключению, что во II области (жгр1 ^ жр ^ жгр2) наблюдается снарядный режим течения двухфазного потока, а в III области (жгр2 <^ жр ^1) — волновой, дисперснокольцевой режим с выходом на чистый пар.

Аналогичное рассмотрение производится, если в системе имеется тройная фаза, т. е. такая фаза, которой нет ни в одной из бинарных систем, составляющих данную тройную систему. В таком случае мы можем себе представить, что купол АС (см. рис. 201) продвигается к середине диаграммы, в то время как кривые АХ и СУ образуют простую бинарную эвтектику системы АС. Тогда получается три тройные эвтектики, соответствующие превращениям:

Аналогичное рассмотрение производится, если в системе имеется тройная фаза, т. е. такая фаза, которой нет ни в одной из бинарных систем, составляющих данную тройную систему. В таком случае мы можем себе представить, что купол АС (см. рис. 201) продвигается к середине диаграммы, в то время как кривые АХ и СУ образуют простую бинарную эвтектику системы АС. Тогда получается три тройные эвтектики, соответствующие превращениям:

Аналогичное соотношение имеет место между углами трения:

Аналогичное соотношение для плотности поверхностной энергии твердого тела 2у в б„-модели записывается так:

Для трубопровода, состоящего из k последовательных участков различного диаметра, имеем аналогичное соотношение

Для трубопровода, состояш,его из k последовательных участков различного диаметра, имеем аналогичное соотношение

Аналогичное соотношение получим для кривошипно-ползун-нго механизма (рис. 2.1). Из рис. 2.1 и 2.2 видно:

Аналогичное соотношение можно получить для падения статического давления в котлоагрегате [Л. 5-49].

Для воздуха в нормальном состоянии е = 10~5 Па"1. Таким образом, сжимаемость воздуха в 20 000 раз больше сжимаемости воды. Аналогичное соотношение имеет место и для других газов.

Применительно к предельному состоянию в точке бифуркации можно записать аналогичное соотношение для используемого параметра Я0 с целью анализа предельного состояния в тестовых условиях опыта и в произвольных условиях нагру-жения

где символ 1 ?± 2 означает, что справедливо аналогичное соотношение, получающееся взаимной заменой индексов 1 и 2, а индекс i = l, 2, следующий после запятой, соответствует дифференцированию по переменной at.

где v — коэффициент Пуассона; а — радиус стержня. Для анизотропных стержней аналогичное соотношение фазовой скорости (дисперсия в материале не учитывается) было получено Поттинге-ром [1381:

Учитывая инерцию в поперечном направлении, можно получить аналогичное соотношение дисперсии для продольной волны, распространяющейся в направлении оси xi (ось ж2 нормальна к пластине), фазовая скорость при больших длинах имеет вид