Аналогичного материала

* При значениях рН = 9,5-f-10, предшествующих наступлению пассивности, происходит увеличение скорости коррозии, которое, по-видимому, связано с присутствием в NaOH карбонатов. Аналогичное увеличение скорости коррозии наблюдается в растворах NaaCOs [13a]. — Примеч. авт.

рационном отжиге в течение 100 час. происходит укрупнение зерен. Аналогичное увеличение зерен наблюдается и при окислении негомогенизированных образцов при более высокой температуре.

Таким образом, очевидно, что формирование макролиний явилось следствием кратковременных перегрузок детали. При этом каждая перегрузка приводила к последующему снижению скорости роста трещины. Это согласуется с представлениями о росте трещин в образцах после кратковременных перегрузок в условиях одноосного и двухосного нагружения (см. главу 8). Вместе с тем следует отметить, что при возрастании длины трещины после каждой последующей перегрузки происходило не только кратковременное снижение скорости роста трещины, но и последующее резкое ускорение ее роста. Так, возрастание скорости роста трещины происходило в 5 раз на интервале длины 6 мм после перегрузки на длине трещины 11 мм, а при перегрузке на длине около 25 мм аналогичное увеличение скорости уже произошло на интервале длины всего около 2 мм.

После приложения па циклов напряжение повышают на величину Да так, что (Ti = 0o + Aa, и при напряжении GI образец нагружают rii циклами. При этом принимают % равным п0. Затем напряжение повышают еще на величину Да так, что сг2 = сг1 + Дсг и нагружают п2 циклами (n2=ni = «0). Аналогичное увеличение напряжения продолжают до разрушения образца. Число циклов на последней ступени (пт) определяется временем разрушения образца и может быть меньшим

Изменение скорости осаждения молибдена в области первого порядка реакции относительно концентрации MoFe в газовой смеси при температуре 500—700° С характеризуется значением энергии активации около 5,5 ккал/моль. При температурах выше 800° С скорость осаждения молибдена мало зависит от температуры, что характерно для условий, когда лимитирующей стадией процесса является диффузия реагентов к поверхности осаждения. В области нулевого порядка реакции относительно концентрации MoF6 в газовой смеси при температурах выше 800° С -кажущееся значение энергии активации процесса составляет 6 ккал/моль. При дальнейшем повышении содержания MoF6 наблюдается -постепенное увеличение кажущейся энергии активации от 6,0 до 50,0 ккал/моль. Аналогичное увеличение энергии активации наблюдается и при более низкой температуре осаждения. Отрицательная скорость осаждения или травление молибденового осадка является следствием протекания реакций взаимодействия с металлическим молибденом.

* Несмотря иа отсутствие частиц выше зоны всплесков асимптотическое значение «^ в 2—3 раза превышало значение, рассчитанное по формуле Nu = 0,25 Re°>6 для поперечного обтекания цилиндра стационарным потоком, что связано с турбулизацией потока следами пузырей и неравномерностью поля скоростей газа. Аналогичное увеличение а в надслоевой зоне обнаруживают и другие авторы.

щий направляющий аппарат оказывает заметное влияние на течение рабочего тела за предшествующей ступенью. Несколько иной характер имеет распределение по высоте проточной части угла скоса потока yzu. В комбинированном отсеке этот угол существенно больше, чем у одиночной РОС, особенно в верхней половине проточной части и у периферии, где различие достигает 20°. Этот факт можно объяснить перестройкой потока под влиянием осевого НА, имеющего угол раскрытия у периферии у = 15°. Аналогичное увеличение угла YZU в. периферийной зоне проточной части имеется и у осевой ступени, работающей в составе отсека (рис. 4.21, б).

После приложения п0 циклов напряжение повышают на величину Да так, что 0i = ao+A(T, и при напряжении о\ образец нагружают tii циклами. При этом принимают «i равным «о- Затем напряжение повышают еще на величину Да так, что сг2 = сг1 + Дсг и нагружают п2 циклами (n2=«i = rto). Аналогичное увеличение напряжения продолжают до разрушения образца. Число циклов на последней ступени (пт) определяется временем разрушения образца и может быть меньшим

аналогичное увеличение содержания олова приводит к приросту

Стойкость инструмента характеризуется его способностью без переточки длительное время обрабатывать заготовки в соответствии с техническими требованиями. Стойкость определяется временем непосредственной работы инструмента (исключая время перерывов) между переточками; это время называется периодом стойкости инструмента или стойкостью инструмента. Наибольшее влияние на стойкость инструмента оказывает скорость резания. Так, повышение скорости резания на 50 % снижает стойкость инструмента примерно на 75 %, в то время как аналогичное увеличение подачи снижает стойкость на 60 %.

Отсюда следует (с 1еми же оговорками), что при постоянной частоте колебаний со и неизменных тех же параметрах модуль средней скорости возрастает с изменением амплитуды колебаний А быстрее, чем по линейному закону При постоянной амплитуде колебаний А и неизменных указанных параметрах модуль средней скорости возрастает с изменением частоты колебаний со быстрее, чем по линейному закону; при этом увеличение частоты со при неизменной амплитуде А приводит к большему возрастанию скорости, нежели аналогичное увеличение амплитуды А при неизменной частоте со.

Для увеличения чувствительности преобразователей Холла необходимо уменьшить их толщину. Однако при этом существуют ограничения, обусловленные как технологическими трудностями получения тонких образцов, так и тем, что при малых толщинах растет рассеивание носителей заряда на поверхности, что приводит к снижению их подвижности. Эти трудности могут быть уменьшены применением полевого эффекта для изменения толщины полупроводника. При помещении любого полевого транзистора в поперечное магнитное поле в его канале возникает электрическое поле Холла, как и в полупроводниковом стержне с двумя омическими контактами на концах. Полевой магнитотранзистор отличается от обычного лишь тем, что в его канале имеются дополнительные боковые омические контакты для вывода ЭДС Холла. Чувствительность кремниевых МДП-магнитотранзисторов с каналом р-типа при токе 0,1 мА равна 400 В/(А-Тл), что в 5 - 10 раз выше чувствительности преобразователей Холла из аналогичного материала.

Для увеличения чувствительности преобразователей Холла необходимо уменьшить их толщину. Однако при этом существуют ограничения, обусловленные как технологическими трудностями получения тонких образцов, так и тем, что при малых толщинах растет рассеивание носителей заряда на поверхности, что приводит к снижению их подвижности. Эти трудности могут бьпъ уменьшены применением полевого эффекта для изменения толщины полупроводника. При помещении любого полевого транзистора в поперечное магнитное поле в его канале возникает электрическое поле Холла, как и в полупроводниковом стержне с двумя омическими контактами на концах. Полевой магнитотранзистор отличается от обычного лишь тем, что в ею канале имеются дополнительные боковые омические контакты для вывода ЭДС Холла. Чувствительность кремниевых МДП-магнитотранзисторов с каналом /т-типа при токе 0,1 мА равна 400 В/(АТл), что в 5 - 10 раз выше чувствительности преобразователей Холла из аналогичного материала.

Антирады обеспечивают хорошее сохранение модуля 100 и прочностных (на сжатие) свойств материалов. В некоторых случаях радиационно-индуцированное изменение свойств уменьшается на 50%. Однако следует иметь в виду специфичность антирадов. В настоящее время механизм сохранения свойств с помощью антирадов еще недостаточно хорошо изучен. На основе различных исследований можно заключить, что резонанс и большие размеры молекул не являются обязательным условием эффективности антирадов. Точно так же наличие химически и радиационноустойчивых элементов само по себе не предохраняет вулканизат от радиационных повреждений. Кроме того, антирад, эффективно воздействующий на один материал, не всегда годится для другого аналогичного материала [87]. Поэтому, несмотря на то что известны типы соединений, поддающихся влиянию антирадов, степень сохранения свойств в каждом конкретном случае нельзя предсказать.

Применение процесса плазменного напыления на поверхность намотанных на оправку волокон матрицы преследует, таким образом, две цели: закрепление уложенного волокна и предварительное распределение его в матрице. Наряду с этим процессом волокно на оправке может быть закреплено проклеи-ванием. При этом клей, разумеется не входит в состав матрицы, поэтому применяют такие клеющие вещества, преимущественно органические, которые при последующем прессовании в процессе нагрева превращаются в летучие соединения, испаряются и не оставляют в матрице твердых составляющих. При изготовлении изделий из композиционного материала на основе титана, упрочненного волокнами борсик, были применены предварительные заготовки из титана и волокна борсик, закрепленного клеем на основе полистирола [101]. Для производства листов из боралю-миниевого композиционного материала применяют предварительные заготовки из однонаправленного борного волокна, закрепленного акриловой смолой. При получении аналогичного материала в работе [216] применялись предварительные заготовки из борного волокна, закрепленные клеем, представляющим собой 4%-ный раствор полистирола в толуоле.

Сопоставление полученных результатов с данными Кей-сена [6] показало, что прочность изученного материала на эпоксидной основе при комнатной температуре и при 77 К такая же, как у аналогичного материала, по данным работы [6]. Материалы на основе полиэфирной и поливиниловой смол при комнатной температуре имеют такую же прочность, как однонаправленный стеклопластик с эпоксидной матрицей [6]. При 77 К прочность обоих материалов несколько выше, чем материала с эпоксидной матрицей.

Нарушение одноосности деформации, обусловленное боковой разгрузкой и инерционным расширением, так же как влияние давления на образец со стороны стакана (хотя и пониженного демпфирующей прокладкой), приводит к изменению структуры, отражающему суммарное действие плоской волны нагрузки и последующего демпфирования, что затрудняет их разделение. Для устранения влияния на микроструктуру эффектов, не связанных с действием плоской волны нагрузки, схема ударного нагружения (см. рис. 103, а) была модифицирована. Образец из исследуемого материала диаметром 25 мм и толщиной 10 мм запрессовывался в обойму из аналогичного материала, которая являлась дном стакана (см. рис. 103, б). В этом случае боковая разгрузка при распространении импульса нагрузки, соответ-

ством для автоматического восстановления установочного зазора между поверхностями шкива и накладки независимо от степени износа накладки. Для этой цели во внутренней выточке втулки 2 установлен упругий фрикционный элемент 13, изготовляемый из резины или другого аналогичного материала. Этот фрикционный элемент 13 прижимается к штоку 1 посредством косой шайбы 12 усилием пружины 11. В стакан 3, жестко соединенный со втулкой 2, свободно вставлено кольцо 14, прижимаемое пружиной 16 к установочному кольцу 15. При сближении рычагов 8 и 9 в процессе замыкания тормоза сферический упор 4, установленный на рычаге 8, нажимает на кольцо 14 и передвигает его влево, сжимая пружину 16. При этом зазор а между деталями 2 и 14 уменьшается. По мере износа накладок детали 2 и 14 сближаются при замыкании тормоза все ближе, и, наконец, при некоторой величине износа кольцо 14 упирается во втулку 2 и передвигает все устройство по штоку / влево, преодолевая усилие сцепления фрикциона 13 со штоком /; этим достигается восстановление прежней величины а, пропорциональной величине зазора между шкивом и накладкой. Перемещение фрикциона 13 по штоку может происходить до тех пор, пока гайка 17 не упрется в гайку 10. Место установки гайки 10 на штоке определяет величину возможного перемещения регули-156

Более низкие, чем у поковок из аналогичного материала, чугун имеет небольшое удлинение, небольшой модуль упругости

Механические свойства Более низкие, чем у поковок из аналогичного материала. Чугун имеет небольшое удлинение, небольшой модуль упругости Около 80% прочности (при растяжении) свариваемого материала Более высокие, чем у отливок и сварных заготовок

Контактная стабилизация. Метод контактной стабилизации f2] заключается в том, что испаряемый рассол непрерывно циркулирует между испарителем и фильтром, загруженным зернами известняка или другого аналогичного материала. Необходимо, чтобы время контакта рассола с массой, загруженной в фильтр, соответствовало скорости кристаллизации накипеобразующих веществ при данных теплофизических условиях работы испарительной установки. Циркуляционный расход рассола через контактный фильтр должен в шесть-десять раз превышать расход питательной воды.

Исследования проводились не на трубах, а на пластинах толщиной 2 мм из аналогичного материала (аустенитная сталь).