Аналогично определяют

инерции Fjj2 приложена в центре масс 52 звена 2 (рис. 12.9, г) и направлена в сторону, противоположную направлению вектора ускорения с^. Аналогично определяется направление силы инерции FjJ3. Наконец, сила инерции FJJ.J (рис. 12.9, г) приложена в точке С (S4) и направлена в сторону, противоположную направлению вектора ускорения а^. Кроме того, на звенья 2 и 3 (рис. 12.9, г) будут действовать моменты УИ"2 и Ж"3 пар сил инерции, направленные в стороны, противоположные направлению угловых ускорений eij и е" звеньев 2 и 3, В начальном движении эти моменты, согласно уравнению (12.2), будут равны

действующих на начальное звено, обеспечивающий заданный закон его движения. Аналогично определяется уравновешивающая сила. Условимся уравновешивающую силу обозначать через гу, а уравновешивающий момент — через Му. Рассмотрим вопрос о том, какие же силы и моменты будут в машинах уравновешивающими.

а направлена она противоположно Fyl, в данном случае вниз вдоль вертикальной оси. Аналогично определяется приведенная сила Fa% от сил инерции /%, и —Ра. Имеем

Приведенный момент Мп — это пара сил, приложенная к звену приведения и определяемая из равенства элементарной работы этой пары сил сумме элементарных работ сил и моментов, действующих на звенья механизма. Из равенства элементарных работ вытекает равенство мгновенных мощностей. Аналогично определяется и приведенная сила Fn.

Сложением двух движений называется процедура определения скорости и ускорения точек греческой среды (оси , т], Q относительно некоторой латинской среды (оси х, у, г), если задано движение греческой среды относительно «промежуточной» среды (оси Хц г/i, Zj), которая сама движется заданным образом относительно латинской среды. Аналогично определяется сложение п движений — в этом случае рассматривается п сред, движущихся одна относительно другой. Во всех случаях такого рода движение называется сложным.

Аналогично определяется и вектор ускорения а. Сначала находим его проекции на оси х и у:

Аналогично определяется сгв'

Аналогично определяется функция Ф23:

Аналогично определяется жесткость здания в горизонтальном направлении при вертикальных несущих конструкциях в виде стен, пилонов и т.п.

инерции F^2 приложена в центре масс S2 звена 2 (рис. 12.9, е) и направлена в сторону, противоположную направлению вектора ускорения с$ • Аналогично определяется направление силы инерции FJ3. Наконец, сила инерции F^ (рис. 12.9, г) приложена в точке С (54) и направлена в сторону, противоположную направлению вектора ускорения а?. Кроме того, на звенья 2 и 3 (рис. 12.9, г) будут действовать моменты М%2 и М JJ3 пар сил инерции, направленные в стороны, противоположные направлению угловых ускорений е" и е" звеньев 2 и 3. В начальном движении эти моменты, согласно уравнению (12.2), будут равны

действующих на начальное звено, обеспечивающий заданный закон его движения. Аналогично определяется уравновешивающая сила. Условимся уравновешивающую силу обозначать через гу) а уравновешивающий момент — через My. Рассмотрим вопрос о том, какие же силы и моменты будут в машинах уравновешивающими.

Аналогично определяют а^,, надо лишь подынтегрально'е выражение формулы (2.63) умножить на ы2. Но для узкополосных процессов "эффективная" частота и)е практически совпадает с несущей частотой процесса ы„ [5]. Поэтому,' учитывая данные анализа аналитических выражений и графиков спектральных плотностей "выхода" системы при различных спектральных плотностях "входа" [33, 36], в том числе и для корреляционной функции нагрузки типа (2.10) , для случая малых значений а и (3, когда т < иу, в качестве несущей частоты "выхода" системы

Аналогично определяют критический диаметр с получением в сердцевине полумартенситной структуры; в этом случае используют нижнюю шкалу (точка О').

Аналогично определяют коэффициент запаса прочности при кручении:

Аналогично определяют суммарную радиальную реакцию опоры C—RZC. При определении опорных реакций радиально-упорных подшипников точки их приложения находят с учетом формул (3.232) и (3.233), см. также рис. 3.166. . .3.168.

Ю.А.Якимовьш предложено устройство, которое может быть использовано для контроля прямолинейности и высотного положения недоступных крановых путей [1]. Оно состоит из жесткой рамы 7, прикрепляемой к конструкциям мостового крана или кран--балки (рис. 57). На конце рамы закреплен индикатор положения подкранового рельса, состоящий из ролика 2 с профилированной поверхностью, повторяющей форму головки рельса. При движении ролика по рельсу возникают возвратно-поступательные перемещения штока 3, к концу которого прикреплен трос 4 с двумя взаимно перпендикулярными рейками 5. Сориентировав горизонтальный визирный луч нивелира по нулевому делению горизонтальной рейки, определяют в заданных точках превышения и отклонения оси рельса от прямой линии. Аналогично определяют планово-высотное положение второго рельса.

Аналогично определяют среднюю величину IJ1— ~ , В Общий ток утечки 1у, А, вычисляют по формуле

Заметим, что в число и звеньев может быть включено и звено приведения. Если движение приводимой системы заменяется эквивалентным вращательным движением звена приведения, то аналогично определяют приведенный момент инерции системы звеньев, для чего в равенстве (5.59) достаточно заменить знаменатель vn величиной угловой скорости юп звена приведения :

Аналогично определяют суммарные изгибающие моменты в предположительно опасных сечениях ведущего вала, нагруженного дополнительной радиальной силой муфты /•'„.

Аналогично определяют направление скорости юэ — против часовой стрелки.

Передвигая стопорящийся кронштейн 7 вдоль рамы до совмещения второй плоскости исправления V с осью качания рамы (рис. 13.11, а), аналогично определяют величины и плоскость расположения второго уравновешивающего противовеса. Момент Ми , определяющий вынужденные колебания маятниковой рамы,

Аналогично определяют давление в опоре О,.