Аналогично определению

Аналогично определяются координаты заданной точки звена 3. У системы координат Cxsy3z3 на звене 3 ось гд удобно совместить о осью поступательной пары, а ось у3 принять параллельной оси у. Тогда i3=j, k3 = 63, а проекции одного неизвестного нам орта 1Я бу«

граммы М = М (ф), заключенной в интервале kb. Аналогично определяются угловые скорости со и для других значений угла ф. Таким образом может быть построена кривая зависимости со =

где УИ1 — вращающий момент, приложенный к колесу /, радиус которого равен rt. Аналогично определяются и силы, действующие на колесо /. Для получения уравнения, связывающего углы а, Риа„, повернем на угол 90° плоскость, содержащую силу /%, = F!n + F^, и повернем силу Fr2l (рис. 22.49, в) вокруг прямой а — а

Аналогично определяются критические размеры дефектов, соответствующие рабочему давлению рр или напряжению <7р.

Так как при т=0 u^O, то Ол=0 и из (5.19) —(5.22) получаем векторы AQ, AM, Ф и и, характеризующие напряженно-деформи-дованное состояние стержня при свободных колебаниях, вызванных действием импульсной нагрузки. Аналогично определяются произвольные постоянные (B(i)), если при т=0 на массы подействовали импульсные моменты. В этом случае при т=0 имеем [из соотношения (5.21)]

Аналогично определяются и корреляционные функции и дисперсии для производных Z/c.

Аналогично определяются спектральные плотности амплитудных значений момента ДМ*,„ =u" и перерезывающей силы '

Аналогично определяются координаты за» дайной точки звена 3. У системы координат Сх3у3г3 на звене 3 ось г3 удобно совместить о осью поступательной пары, а ось у3 принять параллельной оси у. Тогда /3=/, ks — e$, a проекции одного неизвестного нам орта 13 бу-

где УИХ — вращающий момент, приложенный к колесу /, радиус которого равен гг. Аналогично определяются и силы, действующие на колесо 1. Для получения уравнения, связывающего углы а, риа„, повернем на угол 90° плоскость, содержа-

Аналогично определяются скорости и ускорения других точек. Например, для точки G получаем

Аналогично определяются величины опорных реакций и в случае размещения катка на консоли вала (рис. 14.4):

Пропускная способность каждого рабочего места и количество рабочих мест при стационарной окраске определяются аналогично определению этих величин при стационарной сборке.

Если линия ^действия силы F^i выйдет за пределы опорной поверхности ползуна 2, то силовое воздействие ползуна на кулису 3 сведется к двум реакциям Ffa и Гз'г (см. § 5 Л ) , определение которых аналогично определению реакций fse и F^.

ных и опыта эксплуатации подшипников. Среднее давление определяют исходя из допущения о равномерном распределении сил взаимодействия между цапфой и вкладышем по всей поверхности их контакта (по поверхности полуцилиндра при дуге охвата цапф вкладышем, равной 180°), т. е. аналогично определению напряжений смятия (см. стр. 232 и рис. 236). При этой предпосылке для определения среднего давления р надо разделить радиальную нагрузку цапфы R на площадь ее проекции на плоскость диаметрального сечения, т. е. на с(ц/ц (рис. 373). Окончательно условие износостойкости имеет вид Я1

модействия между цапфой и вкладышем по всей поверхности их контакта (по поверхности полуцилиндра при дуге охвата цапф вкладышем, равной 180°), т. е. аналогично определению напряжений смятия (см. стр. 219 и рис. 2.50). При этой предпосылке для определения среднего давления р надо разделить радиальную нагрузку цапфы R на площадь ее проекции на плоскость диаметрального сечения, т. е. на с?ц/ц (рис. 3.110). Окончательно условие износостойкости имеет вид

В общем случае, когда по длине вала крутящий момент или жесткость сечения не постоянны, а постоянны лишь в пределах отдельных участков бруса, то формулу (4.13) можно использовать только по участкам, аналогично определению линейных перемещений при растяжении и сжатии (см. § 3.4).

Если линия .действия силы F32 выйдет за пределы опорной поверхности ползуна 2, то силовое _воздействие ползуна на кулису 3 сведется к двум реакциям F'az и F3'z (см. § 5Л), определение которых аналогично определению реакций Р^ь и F&.

Так как определение реакций PJI и PII производится аналогично определению реакций в подшипнике колеса 2, то этот вопрос мы рассматривать не будем.

Критерии на каждом уровне взвешивались в соответствии с их влиянием на осуществление исследования, намерения или цели морфологического пространства аналогично определению оценок относительной важности элементов уровней. В результате для критериев уровня 2.0 «Потребности страны в энергии» были получены следующие нормированные веса: ql = = 0,474; qz = 0,237; д3 = 0,053; q, = 0,079; q, = .- 0,158.

FGU — предельная сила II, т. е. сила, превышение которой вызывает необратимые изменения чувствительности; ее определение аналогично определению FGI-

eueo; = ~о~ • После этого определяется положение точки К аналогично определению положения точки D. Положение произвольной

Определение угла Ф, составленного звеньями О А и АВ, может быть осуществлено аналогично определению угла %. Но при этом предполагается разрыв кинематической цепи в паре В (см. рис. 25 и 28). Звено ВС совмещается со стойкой, а звено АВ со звеном ОА. Затем звеньям ОА и АВ сообщаются конечные комплексные повороты на углы $ и Tjj и составляются равенства по формуле Род-рига: