Аналогично предыдущей

то в случае рис. 4.10, а фазовая точка покидает поверхность S и уходит в область ?>2, а в случае рис. 4.10, б она продолжает движение вдоль кривой /..,. Рассмотрим теперь более сложный случай, когда поведение траекторий в области D1 аналогично поведению траекторий в области D2 только что описанного случая. Тогда на поверхности S появляется кривая Lb аналогичная кривой /., в первом случае. На рис. 4.11 показан практически часто встречаю-

класса. К последним, согласно гл. 1, относятся системы, поведение которых аналогично поведению химически не взаимодействующих систем первого класса вплоть до разрушения поверхности раздела; после разрушения они ведут себя как системы того класса, к которому принадлежат 'в действительности. Далее обсуждается влияние реакции на прочность систем третьего класса; рассмотрены три системы с титановой матрицей, где упрочйителем являются, соответственно, волокна бора, карбида кремния (или бора, покрытого карбидом кремния) и окиси алюминия. После этого проводится анализ влияния реакции на свойства систем псевдопервого класса, включая системы алюминий — бор и алюминий — нержавеющая сталь. Главу завершает обзор состояния вопроса о взаимосвязи между состоянием поверхности, реакцией, прочностью и деформацией при разрушении.

Механическое поведение [11, 14, 15, 16]. Механическое поведение трехслойной панели аналогично поведению балки двутаврового сечения (рис. 3). Облицовки подобно полкам двутавра противостоят растягивающим и сжимающим напряжениям, возникающим при изгибе. Растяжение в одной облицовке и сжатие в другой приводят к образованию пары внутренних сил с плечом, равным расстоянию между центроидами облицовок. Этот внутренний момент сопротивления противодействует внешнему изгибающему моменту подобно моменту, возникающему в полках двутавра при

Поведение малолегированных однородных твердых растворов в основном аналогично поведению алюминия, однако в литых сплавах характер разрушения изменяется от транскристаллического на интеркристаллический. В пересыщенных твердых растворах неоднородность пластической деформации сохраняется, хотя микронеоднородность, по данным электронно-микроскопических исследований, уменьшается. Так, например, даже в таком высоколегированном сплаве, как А1—95% Mg, при 665=0,2% локальная деформация отдельных микрообъемов достигает 10—15%. Но в поведении этих сплавов отмечаются следующие особенности: при комнатной температуре в процессе деформирования происходит перераспределение участков с повышенной локальной деформацией, и локализация деформации возникает только после зарождения микротрещин. Это приводит к повышению работы зарождения трещин. Второй особенностью является то, что с увеличением степени легирования в литых сплавах имеет место увеличение разброса локальных деформаций по границам в сравнении с объемами зерен. В деформируемых сплавах наблюдается обратная картина. Литые сплавы разрушаются по границам зерен, в то время как в деформируемых сплавах разрушение преимущественно транскристаллическое, и развитие трещин происходит медленнее, чем в литом сплаве.

Стойкость меди при 20—95 °С в Н3РО4 высокая. Однако в присутствии окислителей и при повышении температуры скорость коррозии значительно возрастает. Поведение латуни и бронзы в растворах фосфорной кислоты аналогично поведению меди.

Таким образом, на основе кобальта возможно образование КЭП, содержащих корунд, нитрид бора, бориды и другие вещества. Поведение различных порошкообразных частиц в сульфатном кобальтовом электролите аналогично поведению их в сульфатном никелевом электролите.

1. Механические свойства (00,2;
влажной атмосфере воздуха, могут быть заторможены путем помещения таких образцов в сухой воздух, как это было проверено на сплаве 7075-Т651 [44]. Результаты испытаний на КР нескольких высокопрочных алюминиевых сплавов в атмосфере влажного воздуха (относительная влажность 100%) представлены на рис. 40. Сопоставление рис. 37, 38 $t 40 показывает, что поведение коррозионных трещин в среде воздуха аналогично поведению в аргоне и водороде. Следует отметить (см. рис. 40), что плато скоростей, соответствующее значению ~7-10~7 см/с, которое наблюдается на кривой v—К. для сплавов 7079 и 7039, распространяется до значений коэффициента интенсивности напряжений более низких, чем для сплавов 7075, 7175 и 7178.

Цирконий. Цирконий обладает хорошей стойкостью в ряде солевых растворов. Например, он стоек в растворах СаСЬ (корродирует вплоть до 0,28 мкм/год при 20 °С и 1,7 мкм/год при 100°С —см. табл. 62). В синтетической океанской воде цирконий абсолютно стоек при температурах до точки кипения. Согласно данным ВМС США коррозионное поведение циркония в обычной морской воде аналогично поведению титана [ИЗ]. Однако цирконий в отличие от титана подвержен коррозии в морской воде, содержащей свободный хлор.

иые резисторы почти не изменяли параметры даже под давлением. Единственное необратимое повреждение произошло в случае прецизионного резистора в стеклянном корпусе. Поведение этих компонентов ^аналогично поведению стеклянных диодов.

Поведение значительно более сложных упругих систем аналогично поведению рассмотренных простейших систем с начальными несовершенствами. Так, если предельно идеализированная система без начальных несовершенств имеет критическую точку бифуркации первого типа, то поведение реальной системы с начальными несовершенствами вблизи этой точки бифуркации аналогично поведению первой из рассмотренных простейших систем (см. рис. 1.12). Если предельно идеализированная система без начальных несовершенств имеет критическую точку бифуркации второго типа, то поведение реальной системы вблизи этой точки бифуркации аналогично поведению второй из рассмотренных простейших систем (рис. 1.13).

Аналогично предыдущей задаче размер пластической зоны может быть исключен с помощью соотношения

Аналогично предыдущей конструкции камеру с жидким гелием (или водородом) 4 теплоизолируют рубашкой с жидким азотом 10, а затем вакуумной полостью 3 с помощью уплотнений 9. Испытуемый образец 5 крепят между верхней тягой 12 и нижним концом опорной трубы /, жестко связанной с верхней крышкой корпуса 2.

По фазе сигнала разбаланса можно судить о знаке неравновесия и компенсировать его аналогично предыдущей схеме.

Дренажный насос здесь также обязателен, так как давление в трубопроводе воды перед подогревателем еще выше, чем после подогревателя. Эту схему можно рассматривать аналогично предыдущей, как схему со смешивающими подогревателями, но с недогревом W по сравнению с -SK в предыдущем случае. Вследствие малой разницы между величинами & и •&', вторая схема мало отличается от первой по тепловой экономичности. Однако, применение данной схемы менее целесообразно, так как дренаж с температурой trH, проходя через соответствующий подогреватель, не может повысить конечной температуры подогрева конденсата в нем и уменьшает величину соответствующего отбора пара.

Зависимость (1.27) можно получить аналогично предыдущей, составляя уравнения равновесия для узлов i и / (рис. 1.12) и используя выражение (1.25). Вектор деформаций, соответствующий вектору S'k, имеет вид

Теорема доказывается аналогично предыдущей. Из системы, (16) и предпоследнего неравенства (15) находим функции и (ф), ft (ф) €Е С1 и рассматриваем кривую

Решение этой задачи аналогично предыдущей, в которой рассматривался контакт двух сферических тел с площадкой контакта в виде круга (см. рис. 1.4). Здесь представлена задача контакта двух тел с площадкой контакта в виде эллипса с полуосями аиЬ,& давление над ней распределяется в виде полуэллипсоида.

Пример 2. Трубопровод содержит сквозную трещину вдоль винтовой линии под углом а к образующей. Аналогично предыдущей задаче, сделаем развертку цилиндрической поверхности трубопровода до плоскости. При этом окажется, что трещина будет расположена под углом 90° - а к направлению растягивающего окружного напряжения, которое обозначим а. В этом случае для описания напряженного состояния около конца тещины необходимы два коэффициента: К, и К„. Проводим сечение в направлении

Аналогично предыдущей задаче размер пластической зоны может быть исключен с помощью соотношения

Аналогично предыдущей операции, но с другой стороны. Технологическая база — обработанные торцы втулок. В серийном и массовом производствах обработка торцов втулок может выполняться одновременно с двух сторон на горизонтально-фрезерном станке набором фрез. Технологическая база — поверхность стержня или поверхность втулок. Если заготовки проходят чеканку (т. е. торцы втулок обжаты прессом), то фрезерную обработку не производят.

Аналогично предыдущей конструкции камеру с жидким гелием (или водородом) 4 теплоизолируют рубашкой с жидким азотом 10, а затем вакуумной полостью 3 с помощью уплотнений 9. Испытуемый образец 5 крепят между верхней тягой 12 и нижним концом опорной трубы /, жестко связанной с верхней крышкой корпуса 2.