Аналогично распределению

Кольцевой образец / фиксируется в трубчатых нагружающих штангах и своей внешней цилиндрической поверхностью установлен во внутренней выточке наружной штанги 2. Его фиксация обеспечивается прижимом торца к рифленой поверхности торца выточки на штанге. Аналогично производится крепление образца по внутренней цилиндрической поверхности, где он гайкой 3 прижимается к рифленому торцу внутренней нагружающей штанги 4.

Л. м. толщиной 0,5 мм легко поддается обработке давлением при комнатной темп-ре. Листы толщиной 0,5мм, прокатанные в двух направлениях (с поворотом на 90°), можно изгибать на угол 180° в любом направлении на радиус, равный их толщине. Во избежание образования трещин при формовании материала толщиной 0,5 и 1 мм (при листовой штамповке) листы следует подогревать до 100—160°, листы толщиной выше 1 мм — до 350— 400°. Это относится также к случаю вырубки в штампах и разрезки ножницами. Рекомендуется также подогревать штампы. Штамповка должна выполняться при ми-ним. количестве операций. Л. м. можно подвергать торцовке. Торцовку следует производить в продольном направлении, причем Л. м. должен быть зажат между стальными листами, чтобы избежать выкрашивания кромок. Аналогично производится фрезерование плоских образцов для механич. испытаний и сверление отверстий.

Аналогично производится и закалка трубок из бронз Бр. БНТ. Температура нагрева в этом случае составляет 760 ± 10° С. Выдержка во времени 8—10 мин.

Аналогично производится расчет собственных частот колебаний дизеля 12ЧН 18/20, установленного на амортизаторах АКСС-400И. В этом случае определитель А (со2) составляется из коэффициентов при неизвестных системы уравнений (V.9). Определение корней полученного уравнения пятой степени отно-

Для фрезерной обработки группы выделяются по общности процесса фрезерования, основного зажимного приспособления и инструмента или по точности и сложности обработки деталей (закрепляемых за прецизионным универсально-фрезерным станком) и т. п. Аналогично производится группирование для обработки деталей шлифованием, сверлением.

Механические колебания корпуса машины воспринимаются датчиком и преобразуются им в электрическое напряжение, которое усиливается усилителем виброметра и попадает на вход избирательного усилителя, где из напряжения сложной формы выделяется напряжение с частотой вращения машины. Это напряжение снова поступает в виброметр'для измерения величины неуравновешенности и в стробофазометр для измерения фазы неуравновешенности. По известным величине и фазе неуравновешенности проводится балансировка машины по одной плоскости исправления. Аналогично производится балансировка по другой плоскости исправления.

Аналогично производится преобразование режима неизотермического нагружения при расчете вязкопластической составляющей деформации.

Аналогично производится подсчет статического момента и момента инерции по отношению к оси х, проведенной через середину размера сечения. Центробежный момент инерции определяется по осевым моментам инерции, найденным для осей х, у и оси под углом 45° [см. формулу (112)].

Аналогично производится расчет других элементов колена.

Аналогично производится проверка изодромных устройств ГИМ-ДИ и ГИМ-И при подключении милливольтметра между клеммами И, 12. В этом случае напряжение питания подается на клеммы 9, 10. Сигнал, снимаемый с датчика тягомера, фиксируется при полностью открытом дросселе и должен составлять не менее 500 мВ.

Аналогично производится кусочно-линейная аппроксимация для регрессии критерия оптимизации относительно допустимых отклонений переменных, характеризующих продолжительность технологического цикла линии:

От действия момента на левой половине стыка напряжения смятия возрастают, а на правой — уменьшаются. Принимаем, что напряжения на стыке от момента распределены по линейному закону (см. эпюру на рис. 5.41) аналогично распределению напряжений изгиба при нейтральной оси, совпадающей с осью симметрии стыка. Тогда наибольшие напряжения от момента

на систему не достигнет максимальной величины 30 фунт. Разрушающая нагрузка всего соединения, основанная на средних прочностях кубиков, должна быть равна 55 фунт. Конечно, не должно быть различия между несущими способностями двух типов соединений, если все кубики имеют одинаковую прочность. Расположение на рис. 25, а в принципе аналогично распределению хрупкого материала в большой массе, тогда как расположение на рис. 25, б представляет собой весьма идеализированный двухфазный композит с высоким содержанием хрупкой фазы. Ниже будут разработаны статистические подходы к моделям нескольких типов.

Во многих хрупких материалах, таких, как металлокерамики, имеется определенная пористость, которая формирует объемное распределение дефектов. Разумно предположить, что распределение размеров пор аналогично распределению размеров зерен, для которых может быть принят нормальный закон. Таким образом, если средний размер зерен есть а и стандартное отклонение as, то плотность дефектов п (а) на единицу объема, имеющих размеры от а до а + da, дается формулой

1 Эти напряжения имеют порядок Р/этс2, и их распределение аналогично распределению напряжений в контактной задаче Герца о сжатии шаров.

1,4—1,5 ZJCMS, что даёт исправленный участок аЬ (вместо ОЬ). Далее, для самого нижнего слоя формы (ниже модели) рационально принять ветвь de аналогично распределению уплотнения при прессовании, так как данный слой находится при заливке под действием постоянного давления металла на дно формы (подобно прессуемой опоке). Таким образом, идеальная кривая распределения уплотнения по высоте формы принимает после корректирования вид линии abode.

Введем формально некоторую фиктивную длину канала г]^ = яп/со,, по аналогии с резонансными колебаниями, для которых TIL = nn/a)s, т. е. i\i соответствует длине трубы, для которой частота со =f= cos является резонансной. Тогда, если начало отсчета координаты t\x поместить в сечение канала ч\х = r\L, то распределение амплитуды колебания А (рм) в относительных координатах v\x/r\v будет аналогично распределению А (ры) по длине стоячей волны в координатах f]xh]a при резонансных колебаниях, т. е.

Расходы на перс он а л подсчитывают сначала суммарно для всей ТЭЦ, пользуясь формулами (342) или (342а), приведенными в расчете расходов конденсационной станции, и затем распределяют их на расходы по электрической и тепловой энергии аналогично распределению амортизационных расходов.

Условия теплообмена, как и условия обтекания, создаваемые системой труб, расположенных в шахматном порядке (за исключением труб первого ряда), отличны от условий, имеющих место в пучках коридорного типа. В первом ряду труб пучков того или другого типа механизм процесса определяется в основном структурой набегающего потока и взаимным расположением труб в ряду. Поэтому распределение коэффициента теплоотдачи по поверхности трубки первого ряда шахматного пучка (рис. 10) аналогично распределению коэффициента теплоотдачи в первом ряду коридорного пучка (рис. 4, 5, 6).

Примерное распределение рабочих РМЦ по группам санитарной характеристики производственных процессов (поСНиП П-М, 3—68) аналогично распределению рабочих инструментальных цехов (см. гл. 1).

Распределение удельных потоков топлива в поперечном сечении факела двухкамерных форсунок аналогично распределению удельных потоков в одноступенчатых и двухсопловых форсунках. При включении второй ступени несколько снижается величина максимумов кривой распределения, и их абсциссы сближаются, а распределение удельных потоков становится более равномерным. Кривая распределения медианных диаметров капель по сечению факела имеет такую же форму, как и для одноступенчатых форсунок (рис. 50).

В центральной части объема жидкости температура постоянна. Распределение температуры в пограничном слое аналогично распределению температуры в пограничном слое одиночной пластины. Коэффициенты теплообмена в случае двух пластин отличаются не более чем на 20%, если провести расчет по формулам для единичной пластины, при этом температура неподвижной-жидкости принимается равной температуре ug ядра жидкости между двумя пластинами. Это состояние сохраняется до тех пор, пока два пограничных слоя не сольются в один, что происходит при уменьшении GrPr. Однако, как показали опыты, температура ядра жидкости не постоянна, а увеличивается в направлении снизу вверх,