Аналогично разрушению

Для кольцевого стыкового соединения сборочная операция усложняется. Центровка стыкуемых деталей может быть обеспечена подкладным кольцом, предварительно прихваченным к одной из деталей. В этом случае сборка осуществляется аналогично рассмотренному предыдущему примеру. Иное решение требуется, когда подкладное кольцо по каким-либо соображениям неприемлемо. Примером такого устройства можеч служить станок-автомат для сборки и

Аналогично рассмотренному выше случаю образования трехмерного зародыша критический радиус плоского зародыша

Аналогично рассмотренному можно представить себе образование внутренней резьбы: тело с внутренней резьбой называют гайкой.

Если трещина растет из точен х ----= --Ь а, то аналогично рассмотренному выше получаем предельное значение нагрузки

Взаимодействие волн напряжений характеризуется не только их интерференцией, но и взаимным отражением и преломлением, в результате которых возникают отраженные и преломленные волны напряжений и образуются новые области возмущений (рис. 34). Исследование напряженно-деформированного состояния в областях возмущений проводится на основании общих соображений, изложенных в § 3, аналогично рассмотренному в §4 и настоящем параграфе, причем последовательно переходят от одной области возмущений к другой.

причем тензор (Г)нагр известен, построение тензора А (Т) аналогично рассмотренному в § 2 настоящей главы для составляющих областей / и // возмущений разгрузки полупространства при ударе. Поэтому можно считать, что тензор кинетических напряжений области возмущений разгрузки (Г)разгр при ударе тела с большой площадкой контакта в форме прямоугольника или круга определен.

Отметим, что при использовании явной схемы аппроксимация граничных условий проводится аналогично рассмотренному выше случаю неявной схемы, но потоки q3/2, q1 и q11 записываются че-

на рис. 2.15 эпюры тхг характерны для области возмущения около центрального сечения балки. В диапазоне 0,25 < <; 0,75 распределение касательных напряжений по толщине совпадает с классическим. С приближением к опорным точкам в сечениях I ^ ± 1 изменение TXZ аналогично рассмотренному на рис. 2.15, б, только максимум сдвигается из срединной плоскости в сторону ординаты сосредоточенной силы, приложенной в опорной точке. Кривые на рис. 2.16 показывают изменение координат максимумов касательных напряжений в случае изгиба балок из анизотропных и изотропных материалов.

На рис. 2.29 показаны типичные зависимости, полученные при помощи предложенного анализа. Верхний график иллюстрирует характерное изменение протяженности а зоны межслойного разрушения при изменении средних напряжений сг, приложенных к композиту. Межслойное разрушение начинается только после того, как напряжения между слоями достигнут уровня ау, соответствующего появлению неупругой области на границе трещины в слое. При дальнейшем росте напряжений вплоть до уровня Ос (рис. 2.29) размер неупругой области увеличивается. При ас нарушится связь между слоями с трещиной и смежными слоями (начинается процесс расслоения). При этом в большинстве случаев еще возможно дальнейшее увеличение средних напряжений в композите. Как правило, рост напряжений выше уровня ас составляет 10ч- 100% в зависимости от свойств материала. Окончательно, при напряжении аа рост области расслоения становится неустойчивым, и последующее малое приращение приложенных напряжений приводит к полному разрушению композита. Напряжение ad считается напряжением, приводящим к разрушению слоистого композита от нарушения межслойных адгезионных связей, при условии, что в композите существуют слои с начальными трещинами. Подобное представление процесса межслойного разрушения аналогично рассмотренному ранее процессу распространения трещины в направлении на-гружения (рис. 2.27).

Добавка ионов Fes+ в неингибированный раствор кислоты уменьшила катодную поляризацию на начальном участке катодной кривой и усилила зависимость анодных процессов от степени деформации (рис. 50, а) по сравнению с раствором без добавок (рис. 48). Это привело к усилению зависимости стационарного потенциала коррозии от степени деформации. В присутствии уротропина действие ионов Fes+ полностью аналогично рассмотренному для неингибированной кислоты; усиливается влияние деформации на анодный процесс и облегчается катодный процесс на начальном участке катодной кривой; кривые зависимости потенциала от деформации почти совпадают.

Влияние термообработки для снятия остаточных макронапряжений на усталость сплавов ЭИ826 и ЭИ929 аналогично рассмотренному для сплава ЭИ617, Сопротивление усталости на базе 100 млн. циклов этих сплавов после шлифования с шероховатостью поверхности 5, 7 и 9—10-го классов в результате термообработки возрастает в среднем соответственно на 3; 2,5 и 2%.

Разрушение дисков II ступени КВД двигателя Д-30 как по причинам зарождения трещин от основания шлиц, так и по закономерностям их дальнейшего развития было полностью аналогично разрушению дисков I ступени КВД этого двигателя. Однако по сравнению с дисками I ступени рассматриваемые диски было сложнее контролировать в эксплуатации из-за сборной конструкции ротора, которая не подразумевала при конструировании ротора обеспечение доступа к ступичной части дисков, где имело место расположение очагов усталостного разрушения. Поэтому контроль дисков II ступени КВД был введен с периодичностью не более 25 ч или 15 ПЦН с учетом реализуемых условий контроля в эксплуатации.

Разрушение дисков II ступени КНД двигателя Д-ЗОКУ начиналось в реборде от отверстий под болты крепления рабочих лопаток и было полностью аналогично разрушению дисков II ступени КНД двигателя Д-30 как по причинам зарождения I трещин, так и по месту расположения очага разрушения (см. рис. 9.14 и 9.15).

Итак, как было подчеркнуто выше, разрушение данного диска аналогично разрушению диска

Для проверки высказанной гипотезы были проведены натурные стендовые испытания гидроцилиндров, имитирующие их нагружение внутренним давлением в эксплуатации [2]. Давление подавалось через штуцер "уборка" по пульсирующему циклу. При наработке 167000 циклов была обнаружена течь гидрожидкости в месте наклейки тензо-датчиков. Она соответствовала зоне зарождения трещин в эксплуатации в бездефектных гидроцилиндрах. После разборки гидроцилиндра и снятия тензодатчиков была обнаружена сквозная усталостная трещина между полостью уборки и полостью выпуска, а также между полостью уборки и наружной поверхностью. Разрушение внешне было аналогично разрушению гидроцилиндра № 1. Следует подчеркнуть, что при наработке 130000 циклов характер зависимостей напряжений от времени, измеряемых тензодатчиком, изменился — напряжения стали возрастать. Это связано с неоднократно наблюдавшимся эффектом на образцах, в которых одновременно с таким поведением сигналов от тензодатчиков фиксировалось появление и распространение усталостной трещины. Поэтому предварительно была дана оценка длительности распространения усталостной трещины по показаниям тензодатчиков около 37000 циклов.

Преимущественное разрушение гнутых элементов паропере-гревательных труб происходит в том случае, когда прямые трубы и гибы работают в одинаковых температурных условиях. Это обычно имеет место в необогреваемой зоне пароперегревателя. В этом случае разрушение гибов пароперегревателей происходит аналогично разрушению гибов паропроводов. В обогреваемой зоне в связи со значительными температурными разверка-ми поврежденность, вызванная ползучестью, в основном определяется зонами с максимальной температурой. Поэтому поврежденность прямых труб пароперегревателя может преобладать над поврежденностью гибов. Следует отметить, что напряжения в гибах пароперегревателей близки к таковым для прямых труб.

В АТМ-10 отсутствует связующая смола, поэтому его химическая стойкость значительно выше, чем АТМ-1. АТМ-10 стоек во> всех кислых и щелочных средах, а также во многих окислительных средах, в том числе в средах активного хлора, брома, фтора и сильных окислителей. Разрушение АТМ-10 под воздействием: агрессивных сред аналогично разрушению графита, т. е. разрушение происходит только с поверхности и без набухания.

В условиях коррозионной усталости при высоких уровнях циклического напряжения характер изменения электродного потенциала и кинетики разрушения алитированных сталей подобны наблюдаемым у оцинкованных. При нагружении алитированных образцов более низкими циклическими нагрузками происходит интенсивное коррозионно-усталостное разрушение слоя алюминия и в дальнейшем интерметаллидный слой и сталь находятся в условиях катодной защиты в результате анодного растворения слоя алюминия. После смещения потенциалов образцов до (—54) -5- (—550 мВ) в результате полного растворения слоя алюминия разрушение возникающей системы интерметаллидный слой — сталь протекает аналогично разрушению сталей с катодными покрытиями.

При сжатии вдоль волокон разрушение композиционного материала происходит за счет потери устойчивости волокон аналогично разрушению при продольном изгибе стержня.

Нередко в сварных соединениях имеют место так называемые мягкие и твердые прослойки (рисунок 1.11) соответственно с пониженными и повышенными прочностными свойствами. Они возникают, например, при сварке термоупрочненных и закаливающихся сталей. В развитых (широких) мягких прослойках разрушение происходит в результате косого среза или конуса (см. рисунок 1.11, б) аналогично разрушению однородного металла. С уменьшением ширины мягкой прослойки характер разрушения заметно изменяется (см. рисунок 1.11, в). В достаточно узких прослойках участок прямого изло-

слоя, подобного тому, который возникает в полностью рекристал-лизованном вольфраме при комнатной температуре. Разрушение образцов, имеющих хрупкий слой на поверхности, фактически происходит аналогично разрушению того же металла с равноценной глубиной надреза. Оказалось, что хрупкий поверхностный слой рекристаллизованного вольфрама действует подобно кольцевому надрезу, снижая деформацию до разрушения. Падение свойств волокна, вызванное диффузией и рекристаллизацией, выражено в меньшей степени при температурах испытания выше температуры перехода из хрупкого в пластичное состояние [14]. Были проведены механические испытания композиционных материалов с матрицами из меди, сплавов меди с 10% Ni и меди с 2% Сг, армированных вольфрамовыми волокнами, в области температур от комнатной до 980° С. Основные результаты, показанные на рис. 7, аналогичны результатам, полученным при комнатной температуре, в том отношении, что для композиций с матрицей из двойного сплава величины предела прочности были ниже, чем в случае матрицы из чистой меди. Имелось одно существенное различие. Предел прочности композиции с матрицей из сплава медь — 10% Ni при 150° С был заметно выше, чем при комнатной температуре. Увеличение прочности было отнесено за счет изменения характера разрушения волокна от хрупкого к пластичному (рис. 8, 9).

Процесс разрушения поликристаллического тела в указанных условиях идет аналогично разрушению тела монокристаллического строения, т. е. и здесь линии сдвига соответствуют направлению касательных напряжений, и коррозия развивается в основном по этой линии, способствуя возникновению трещин усталости металла. Проведенные исследования показывают, что на всех микроучастках, где выявляется «рыхлость» металла, наблюдаются искажения атомной решетки и, как правило, в этих местах металл проявляет высокую химическую активность.