Абсолютными значениями

Предстоящая столь крупная перестройка структуры энергетического баланса сама по себе не является чем-то качественно новым для советской энергетики. Действительно, на первом этапе ее развития шел достаточно быстрый процесс замещения углем низкокачественных местных видов топлива, а на втором этапе уголь бурно замещался нефтью и природным газом. Как видно из рис. 1.2, относительная глубина структурных преобразований энергетического баланса на первых двух этапах развития энергетики по меньшей мере не уступала глубине намечаемых сдвигов. Однако предстоящие сдвиги характеризуются существенно более крупными абсолютными размерами, что усугубляется ожидаемой стабилизацией уровней добычи двух крупнейших энергоресурсов — нефти и угля. Главное в прошлых перестройках — замещение одних энергоресурсов другими — сопровождалось снижением требований энергетики к народному хозяйству с точки зрения как капиталовложений, так и трудовых ресурсов. В отличие от этого предстоящая перестройка сопровождается значительным увеличением требований ЭК к народному хозяйству и поэтому связана с особыми трудностями.

Понятие «малости» амплитуды возбуждения является относительным и, следовательно, должно быть учтено применительно к тем практическим задачам, которые мы будем рассматривать. В дальнейшем будем считать амплитуду вибрации малой, если абсолютные перемещения стойки механизма малы по сравнению с абсолютными размерами его звеньев. Амплитуду пульсации будем считать малой, если отклонение механизма из положения равновесия, вызванное статическим воздействием силы, равной по величине амплитуде пульсации, мало по сравнению с абсолютными размерами механизма.

5. Наумченков Н. Е. Усталостная прочность металлов в связи с абсолютными размерами и концентрацией напряжений при различных видах нагруже-ния.- Тр. ЦНИИТМАШ, 1961, вып. 18, с. 11-29.

47. Когаев В. П. Рассеяние характеристик выносливости с концентрацией и абсолютными размерами.— «Вестник машиностроения», 1959, № 11, с. 35—42.

68. Наумченков Н. Е. Усталостная прочность металла в связи с абсолютными размерами и концентрацией напряжений при различных видах нагружения. М., ОНТИ, 1961, с. 11—29 (Труды ЦНИИТМАШа, № 18).

Районы с малой плотностью потребления тепла характеризуются, как правило, незначительными абсолютными размерами его потребления (не выше 1—2 Гкал • ч и в редких случаях до 3—5 Гкал • ч). Это положение предопределяет в свою очередь невозможность реализации сколько-нибудь значительного экономического эффекта от централизации генерирования тепла как в отношении капиталовложений в теплогенерирующие установки, так и в отношении снижения удельных расходов топлива на единицу вырабатываемого тепла. При учете же перерасхода тепла у потребителя при централизованном теплоснабжении и с учетом потерь тепла в разводящих тепловых сетях, которые при малой плотности теплового потребления доходят до 8—10% и более, суммарный расход топлива при централизации теплоснабжения в таких районах практически почти всегда превосходит потребность индивидуальных установок.

прягаемому объему, определяемому абсолютными размерами элемента конструкцш

Как было указано выше, чувствительность капиллярных методов оценивается абсолютными размерами минимальных по ширине и глубине дефектов, выявляемых с помощью данных материалов и выбранной технологии. Однако опыт применения всех вариантов дефектоскопии

Одним из основных параметров вихретоковых дефектоскопов является порог чувствительности, определяемый минимальными размерами дефекта заданной формы, при которых отношение сигнал-помеха составляет более двух. Для дефектоскопов с проходными преобразователями порог чувствительности обычно определяется глубиной узкого длинного продольного дефекта, выраженной в процентах поперечного размера (диаметра) изделия. Порог чувствительности дефектоскопов с накладными преобразователями определяется абсолютными размерами дефекта по глубине и протяженности [39].

Так как неравномерное распределение напряжений и масштабный фактор не влияют на вид кривой усталости в относительных единицах, для определения долговечности одной конструкции по результатам испытания другой, изготовленной из того же материала и по той же технологии, необходимо получить зависимость между характером распределения напряжений, абсолютными размерами и пре-

Весьма часто можно наблюдать пересечение кривых усталости, построенных для разных испытуемых объектов (рис. 10), а также для образцов, отличающихся формой (т. е. степенью концентрации и градиентом напряжений), остаточной напряженностью, абсолютными размерами, составом и структурой и др. [96]. От выбора уровня напряжений при усталостных испытаниях в этих случаях будет многое зависеть. Неудачно выбранный уровень напряжений может привести к ошибочным выводам по результатам усталостных испытаний.

Здесь следует учесть также, что в вязкостном режиме течения Re < 0,01. Таким образом, составляющая потерь давления на ускорение испаряющейся смеси в пористой структуре пренебрежимо мала по сравнению с вязкостной и инерционной составляющими. Физически это объясняется высокими абсолютными значениями вязкостной и инерционной составляющих сопротивления при движении потока в проницаемой матрице по сравнению с потоками в обычных каналах, тогда как потери давления на ускорение определяются только физическими свойствами и удельным расходом теплоносителя и не зависят от геометрии потока.

При металлургических и термодинамических расчетах пользоваться абсолютными значениями энтальпий (8.9), отсчитываемых от О К, нет особой необходимости. Можно установить другой уровень отсчета, более удобный и более определенный, так как в реальных расчетах нас интересуют лишь разности энтальпий перехода системы из одного состояния в другое.

Они действительно совпадают с теми, которые получатся при помощи элементарных методов, если выразить, что сила /\ уравновешивается натяжениями двух нитей, оканчивающихся в точке Л1„. Так как коэффициенты при X в этих уравнениях равны направляющим косинусам сторон веревочного многоугольника, то эти \ являются абсолютными значениями натяжений.

Рассмотрим процесс деформирования в координатах т —-у (т = т/тг, у = Y/Yr)- Исходные уравнения в этом случае можно упростить. Заменяя вторые инварианты абсолютными значениями соответствующих величин, из уравнений (2.6.1) и (2.6.3) имеем

ный результат сопоставления будет находиться внутри полосы неопределенности с абсолютными значениями kmax,

Для конструктора эффективность применения того или иного материала для эксплуатации при высоких темп-pax определяется не только абсолютными значениями его модулей упругости, пределов прочности и текучести; решающее значение имеет прочность удельная и жесткость удельная материалов. По удельной прочности при кратковременных нагрузках оптимальными являются: алюминиевые сплавы до темп-ры 150—175°, высокопрочные стали при темп-pax до 300—350°, стали переходного класса при темп-рах 500—-550°, сплавы на никелевой основе в интервале темп-р 600—1000°, сплавы на основе тугоплавких металлов при темп-рах 1000° и выше. Титановые и магниевые сплавы представляют особый интерес

Кристаллографическая прямая обозначается тремя индексами, заключенными в квадратные скобки. Индексами являются наименьшие числа, пропорциональные координатам в системе хуг любой точки прямой. Весь класс качественно подобных направлений, имеющих, с точностью до знаков, соответственно одинаковые индексы, обозначается абсолютными значениями индексов, заключенных в угловые скобки ( >. Заметим, что в гранецентрирован-ной кубической решетке в плоскости (111), а в гексагональной плотноупакованной — в плоскости базиса имеет место плотная упаковка атомов (см. рис. 4.1).

Итак, после использования результатов пяти опытов мы получили выражение для аэкв, содержащее не шесть, а два неизвестных коэффициента. ' Для отыскания их примем дополнительные предположения. Предположение сформулируем так: влиянием промежуточного главного напряжения пренебрегаем. Практически реализация этого предположения сведется к приравниванию яулю коэффициента при аа в формуле для оэкв. Поскольку в выражении для 0ЭКВ имеются как члены, содержащие главные напряжения, так и члены с абсолютными значениями главных напряжений, выражение для коэффициента при аг получается различным в условиях, когда 02 < 0 (например, при всестороннем сжатии) и в условиях, когда сг2 > 0 (например, в условиях всестороннего растяжения). Поэтому предположение о пренебрежении влиянием напряжения о, эквивалентно двум условиям.

Улучшение значений \уг\ может быть достигнуто при помощи данного алгоритма, благодаря переходу от ув, ун к у„, ун с меньшими абсолютными значениями, т. е. при «стягивании» области допустимых значений \yr, x,w, . . ., xs\ к нулю. Правила перехода от одних значений у*„, у"нк другим не отражаются на алгоритме и могут быть приняты в зависимости от оценки вычислителем желательности тех или иных значений \уг\.

15. Если будет выполнено требование (50.7), т. е. получена совокупность значений {у*} ? [ун, ув], то переходим к п. 3 алгоритма, заменяя ун на у*н и у„ на у*в с меньшими абсолютными значениями и изменяя симметрично пп. 3, 5, 6, 7, 13 (см. п. 14). При этом новые значения ун, у'в могут задаваться по формулам (50.14) — (50.15). В результате такого стягивания значений у*н, у*в к нулю происходит процесс последовательного приближения к выполнению требования (50.8).

При оценке точности расчетов НДС и малоцикловой долговечности следует оперировать абсолютными значениями деформаций, зная погрешность методов их определения на основании интерполяционных соотношений.