Абсолютным значениям

Если составляющие силы взаимно перпендикулярны, то имеем прямоугольный параллелепипед. Проведем оси координат по трем сходящимся ребрам этого параллелепипеда. Тогда модули Р1( Р2, Р3 составляющих сил будут равны абсолютным величинам соответствующих проекций равнодействующей на эти

их проекции одинаковы по абсолютным величинам, но противоположны по знаку.

В реальных условиях коррозии из-за микродефектов, неоднородной структуры, неодинаковых связей между кристаллами в поверхностном слое металла, а также из-за изменения и непостоянства внешних условий поверхность раздела металл — оксид не остается постоянной и отличается от исходной поверхности материала. Поверхность раздела металл — оксид меняется также в ходе коррозии искривленных поверхностей. Такая ситуация, например, имеет место при коррозии труб поверхностей нагрева котла. Однако в реальных условиях уменьшение толщины корродирующего материала по абсолютным величинам небольшое, и поэтому при расчете удельного уменьшения массы q это обычно не учитывается. Таким образом, определяемое по соотношению Am/F удельное уменьшение массы металла от коррозии является в некоторой степени условным.

Для удобства расчетов часто обрабатываемость металлов оценивают не по абсолютным величинам допускаемых скоростей резания, а по отношению допускаемой скорости резания любого металла к допускаемой скорости резания метал-

т. е. углы полюсного треугольника в относительном движении равны абсолютным величинам разностей углов полюсных треугольников, причем

класса, например экскаваторов, по абсолютным величинам эффектов и затрат не представляется возможным.

Следует отметить, что несмотря на принципиальное совпадение методик в опытах [4] и [6], по абсолютным величинам «все же существует некоторое различие, которое может быть объяснено различной степенью воздействия неподдающихся учету факторов, определяющих величину коэффициента теплоотдачи. Все рас-

Коэффициенты сопротивления входа в обоих случаях имеют достаточно постоянные значения, но по абсолютным величинам заметно разнятся: + 0,5 при движении воды и — 0,2-: — 0,3 при движении смеси.

Раскрыв скобки и перейдя в правой части к абсолютным величинам, будем иметь

Если йр№ <; 0, то ряд (VI. 23) после перехода к абсолютным величинам становится знакопеременным:

Вычитая из этого уравнения уравнение (VI. 36) и переходя к абсолютным величинам, имеем

Расстояния между центрами соседних атомов (d^ являются атомными радиусами (размерность нм)^ Величина кристаллической решетки определяется ее параметрами (периодами). Например, решетки типа Кб, К8 и К12 имеют один параметр — сторону куба а. Параметры по абсолютным значениям имеют порядок атомных размеров и измеряются в нанометрах (нм). Так, Сг с решеткой типа К8 имеет а=0,28788кж, ay Ni с решеткой типа К12 значение с=0,35165 нм. Атомный диаметр у решетки типа К8

В реальных случаях сварки в центральной части пластины при нагреве возникают пластические деформации укорочения, вызванные действием сжимающих напряжений стг и 0е, поэтому при последующем охлаждении в пластине появляются остаточные напряжения. На рис. 11.16 показано характерное распределение остаточных напряжений аг и ао в радиальном направлении. При этом можно выделить три зоны. В зоне / остаточные напряжения (как ог, так и ое) растягивающие и, как правило, достигают значений предела текучести материала, т. е. ол = = ае = От. В зоне // интенсивность напряжений 0„ вычисленная по значениям компонентов ог и ere, приблизительно равна пределу текучести, т. е. а, = 0т, В зонах I к II происходят пластические деформации. В зоне /// на стадиях нагрева и остывания возникают только упругие деформации. В этой зоне компоненты напряжений аг и ов уменьшаются по абсолютным значениям примерно обратно пропорционально квадрату радиуса.

Показатель степени окисления стали 12Х1МФ в продуктах сгорания мазута выражается как п=—0,97+0,175-10~2 Т и увеличивается с повышением температуры металла. По абсолютным значениям показатель степени окисления для перлитной стали 12Х1МФ ниже, чем для аустенитной стали и при температурах 580 и 540 °С соответственно составляет 0,52 и 0,42. Следовательно, коррозия стали 12Х1МФ в продуктах сгорания мазута протекает практически в диффузионной области.

На рис. 5.24 приведено изменение глубины износа в течение года при различных температурах наружной поверхности труб. Заметно, что глубина износа в ширме с увеличением радиуса очистки монотонно убывает. Интенсивность износа с повышением температуры металла резко увеличивается. По абсолютным значениям при одной и той, же температуре и одинаковых частотах очистки интенсивность износа труб из стали 12Х1МФ больше, чем из стали 12Х18Н12Т. На этом рисунке представлена также зависимость степени разрушения оксидной пленки от радиуса очистки ширм при различных температурах металла. Видно, что сопротивляемость оксидной пленки, образующейся на поверхности сталей 12Х1МФ и 12Х18Н12Т, к термическому воздействию водяной струи почти одинакова и практически не зависит от температуры металла. Имеет место резкое уменьшение степени разрушения оксидной пленки с увеличением расстояния от оси движения обмывочного аппарата.

где v, бо и 6i — коэффициенты, определяемые из графика б=>б(т). Судя по имеющимся данным, необходимо отметить, что для аустенитной стали 12Х18Н12Т длительная пластичность резко падает со временем под воздействием высокой температуры в сравнении с длительной пластичностью перлитных сталей. По абсолютным значениям длительная пластичность у перлитных сталей выше, чем у аустенитных сталей. 238

На рис. 5.35 представлена зависимость максимальной глуби-щы износа в течение года труб из сталей 12Х1МФ и 12Х18Н12Т от ,радиуса обдувки ширмового пароперегревателя при различных температурах внешней поверхности труб. С увеличением радиуса обдувки глубина износа быстро уменьшается и на расстоянии L = = 1,3—1,5 м, где трубы покрыты твердыми отложениями золы, ^приближается к коррозии под влиянием стабильных отложений. По абсолютным значениям износ труб из стали 12Х1МФ заметно «больше, чем из стали 12Х18Н12Т. С повышением температуры металла интенсивность износа резко увеличивается. Глубина износа труб из стали 12Х1МФ при частом разрушении оксидной пленки т относительно низких температурах поверхности может при небольших радиусах обдувки достигать значительных величин.

Ограждающие конструкции, придя в резонансные соколебания, будут излучать звуковую энергию как в то помещение, где находится машина, так и в соседнее. М. С. Анциферовым был замерен уровень воздушного шума в помещении, где находился источник, а также уровень вибрационной скорости ограждения, представленные на рис. 41. Кривые расположены почти эквидистантно, однако же уровни ординат обеих кривых значительно разнятся по абсолютным значениям.

В самом деле, это равенство справедливо по знакам и по абсолютным значениям, так как рассматриваемый объем не изменится при перемещении вершин А1 и Рг до положений ах и рг, что приведет к новому тетраэдру, объем которого V равен одной трети произведения Р2 на площадь а^Вр^, поэтому, абсолютное значение момента, равное удвоенной площади а\&р\, равно величине 6V, деленной на Р2.

Таким образом, сопротивление материалов термической усталости определяют различные сочетания значений действующих размахов деформаций и исходных механических свойств. Однако сопоставление материалов по абсолютным значениям механических характеристик недостаточно; необходимо, в частности, учитывать, что размах возникающих термонадряжений может значительно различаться в аналогичных сплавах, как это было показано на примере сплавов ХН60ВТ, ХН50ВМТЮБ и ХН68МТЮК. С другой стороны, развивающаяся в цикле пластическая деформация должна быть отнесена к ресурсу пластичности; поэтому представление данных в относительных координатах Де/8р—'N является более объективным.

Результаты определения а жидкого железа с различным содержанием кислорода сильно отличаются по абсолютным значениям [12, 68, 79, 83, 89, 91, 95, 99, 56]. Однако во всех работах обнаружено, что кислород является сильно поверхностно-активным компонентом и уже малые его количества резко понижают а жидкого железа.

Несущая способность деталей при коррозионной усталости может снижаться в десятки раз по сравнению с усталостной прочностью на воздухе и по абсолютным значениям составлять 20 — 100 МПа (см. рис. 27). При этом необходимо учитывать, что коррозионной усталости подвергаются практически все конструкционные металлы и сплавы на основе железа, хрома, никеля, алюминия, меди и в меньшей степени титана. Коррозионная усталость металлов может проявляться в растворах солей, щелочей, кислот, воде и во влажном воздухе.