Абсолютной шероховатости

Для увеличения абсолютной чувствительности и формирования электромагнитного поля заданной типологии в накладных вихретоковых преобразователях используют магнитопроводы 4 (рисунок 3.3.6). Так, преобразователи, в которых используются экранированные магнитопроводы 4 с отдельными катушками 1 и 2, позволяют значительно расширить зону контроля при неизменной разрешающей способности [41].

Абсолютная чувствительность — это минимальный размер дефекта Д8 (контролируемого параметра) который может быть зафиксирован. Подбор абсолютной чувствительности обеспечивается эталонами (имитаторами дефектов). Эталоны бывают проволочные, канавочные, пластинчатые (рис. 6.8). Приблизительное значение абсолютной чувствительности (в мм) можно определить из соотношения /35/

Относительная чувствительность — это отношение абсолютной чувствительности к толщине объекта:

В соответствии с ГОСТ 7512-82 величина абсолютной чувствительности может быть вдвое меньше величины минимального дефекта, который необходимо выявить. Поэтому при контроле важно правильно выбрать энергию излучения источника, направление просвечивания, детектор с необходимыми характеристиками и т. д.

Важная характеристика дефектоскопа — его абсолютная чувствительность или порог акустической чувствительности. Ее определяют как отношение минимального принимаемого к максимальному посылаемому акустическому сигналу. Способы ее измерения рассмотрены в § 2.4. В комплекте с разными преобразователями один и тот же дефектоскоп будет иметь разную абсолютную чувствительность. Однако важно характеризовать чувствительность дефектоскопа как прибора, независимо от влияния преобразователя. В связи с этим за абсолютную чувствительность дефектоскопа принимают максимальное значение абсолютной чувствительности, достигаемое хотя бы с одним преобразователем, входящим в комплект прибора. Абсолютная чувствительность современных дефектоскопов равна 90... 100 дБ. У лучших приборов она достигает 120 дБ. Фактически понятие абсолютной чувствительности — пороговая величина, но в практике контроля и ГОСТах термин «порог» в данном случае не употребляют. Другие характеристики эходефектоскопа рассмотрены в § 2.4.

Возможность снижения порога электрической чувствительности за счет Um\a (путем увеличения коэффициента усиления) ограничивается тепловыми шумами: tAnin«10-5 В. Подставляя найденные оценки в (2.41), найдем значение абсолютной чувствительности

5. Усовершенствовать аппаратуру целесообразно в нескольких направлениях. Увеличение абсолютной чувствительности расширяет возможность применения оптимальных параметров контроля, как рекомендовалось выше (например, выбора частоты, использования PC-преобразователей и т. д.) при сохранении требуемого порога чувствительности. Введение компенсированной отсечки (см. п. 2.1.2) не увеличивает отношения сигнал — помеха, однако повышает удобства контроля при высоком уровне помехи, поскольку помогает сконцентрировать внимание контролера на полезных сигналах. Введение ВРЧ обеспечивает приблизительно одинаковый уровень помех на всей линии развертки. Дефектоскоп должен иметь широкий диапазон частот для оптимизации их выбора. Генератор дефектоскопа должен излучать короткие колоколообразные импульсы. В комплект прибора должны входить преобразователи PC и фокусирующие с большим диаметром пьезоэлемента.

При определении абсолютной чувствительности по СО-3 или любому другому Образцу коэффициент прозрачности D и затухание ультразвука 'в преобразователе будут учтены как параметры системы прибор — преобразователь, поэтому их из формулы исключим:

Для увеличения абсолютной чувствительности и формирования электромагнитного поля заданной топологии в накладных вихретоковых преобразователях используют магнитопроводы 4 (рисунок 3.3.6). Так, преобразователи, в которых используются экранированные магнитопроводы 4 с отдельными катушками 1 и 2, позволяют значительно расширить зону контроля при неизменной разрешающей способности [41].

Рис. 18. Зависимость абсолютной чувствительности от толщины стали для различных источников излучения

Полученные выражения для абсолютной чувствительности контроля ПРВТ могут быть соотнесены к диаметру контролируемого изделия D0 с определением относительной чувствительности в виде

Пример 2 (рис. Х-16). Найти, как распределится расход Q жидкости между двумя параллельными трубами диаметрами d1 и d2, длинами (приведенными) L1 и L2 при значениях абсолютной шероховатости труб А! и Д2.

Пример 2 (рис. X — 16). Найти, как распределится расход Q жидкости между двумя параллельными трубами диаметрами d^ и d%, длинами (приведенными) Lv и 12 при значениях абсолютной шероховатости труб AJ и Л2.

ховатости. С увеличением Re толщина ламинарной пограничной плёнки уменьшается, и поэтому характер влияния шероховатости стенок будет зависеть от Re и относительной шероховатости г (отношение абсолютной шероховатости к радиусу). Значение Re, при котором трубы перестают быть гидравлически гладкими, будет:

этого уравнения заключаются в его громоздкости и в отсутствии достоверных величин абсолютной шероховатости e = sr для ряда труб. Среди, целого ряда групп инженеров, особенно теплотехников, имеется желание обратить это уравнение в руководящее при расчётах. Идут даже для труб через X, определяемое экспериментально. Однако при этом уравнение Никурадзе обращается просто в расчётный приём. Несмотря на универсальность этого уравнения, им не пользуются для гидравлических гладких труб не только из-за его громоздкости, но также из-за противоречивых данных об абсолютной шероховатости гладких труб. Для цельнотянутых железных и стальных труб, а также оцинкованных труб величина абсолютной шероховатости может быть принята равной

где е —величина абсолютной шероховатости, которая берётся из табл. 17.

Так как в современной науке о трении считается, что сила трения существенно зависит от микрогеометрических параметров материалов (относительной и абсолютной шероховатости), а также от упругих свойств последних, то приводим формулу силы трения качения круглого шероховатого цилиндра радиуса R по упругой плоскости [42] с учётом указанных факторов:

Гидравлические потери в насосе обусловлены главным образом вихреобразованием. При заданных формах проточной части на расчётном режиме, соответствующем условиям минимума потерь, гидравлические потери сильно зависят от относительной шероховатости поверхностей проточной части, главным образом лопастного колеса и отводящего канала. Оптимальные значения гидравлического к. п. д. в наиболее совершенных осуществлённых конструкциях насосов не зависят от быстроходности Пу. В широком диапазоне не наблюдается также зависимости rjft от числаРейнольдса, что обнаруживается при автомодельных испытаниях насосов. Гидравлический к. п. д. зависит от относительной шероховатости, т. е. от размеров насоса при постоянстве значения абсолютной шероховатости, рассматриваемой как технологический фактор. Эта зависимость для серии современных насосов с наилучшими к. п. д. может быть представлена уравнением

где k — коэфициент абсолютной шероховатости в м', k • 103 для старых железных воздуховодов, газопроводов и паропроводов, подверженных коррозии, принимается равным 0,40 и для новых гладких паропроводов 0,15.

Средние значения эквивалентной абсолютной шероховатости для стальных труб

Нефтепроводы. Стальные нефтепроводы рассчитываются по эквивалентной абсолютной шероховатости Д ss 0,2 мм с использованием графика Г. А. Мурина, фиг. 47. Применяется также выражение

— - стальные — Значения эквивалентной абсолютной шероховатости