Абсолютной температуре

Если подставить численные значения Хж и v», то формула примет вид a = Aw']K'id~'>''2. При температурах воздуха 0, 500 и 1000 °С значения коэффициента А равны 3,5; 1,97 и 1,46 соответственно. Таким образом, с увеличением температуры конвективный коэффициент теплоотдачи убывает. В данном случае степень влияния абсолютной температуры на а составляет примерно (—0,5), а точнее А = = 83,87"-° -565.

Третий сомножитель отражает влияние параметров выбранного теплоносителя: давления, средней абсолютной температуры и нагрева газа в активной зоне — на критерий энергетической оценки в виде комплекса р*АТг'3/Т ср;

Если влияние абсолютного давления общепризнано и не требует доказательства, то влияние нагрева газа в реакторе на затраты энергии обычно не рассматривается. На самом Деле, повышение температуры газа на выходе из активной зоны хоти и увеличивает средний уровень абсолютной температуры, но оказывается весьма благоприятным. Та», при одинаковой температуре газа на входе в реактор на уровне 550 К повышение средней температуры газа на выходе из активной зоны с 10QO до 1200 К увеличивает значение третьего комплекса в 1,82 раза (при сохранении одинакового значения давления)-. Влияние на критерий энергетической оценки четвертого сомножителя не требует особых пояснений, так как очевидно, что уплощение активной зоны приводит к увеличению значения Е, а увеличение объемной плотности теплового потока активной зоны q-y к существенному ухудшению критерия Е.

1 Чтобы сравнить свойства различных металлов, испытания проводят при так называемых сходственных температурах, составляющих одинаковую долю от абсолютной температуры плавления (например, 0,5 от абсолютной температуры плавления будет для свинца 27°С, для железа 63ГС, при этих температурах свойства свинца и железа довольно близки).

а) при медленном деформировании мелкозернистых материалов (сплавов) при высоких температурах (приблизительно 0,7—0,8 от абсолютной температуры плавления);

Ранее уже отмечали, что чем выше температура плавления металла, тем выше и температура его рекристаллизации. Поэтому для изготовления жаропрочных деталей применяют металлы с высокой температурой плавления. Так как даже кратковременная прочность быстро падает при приближении к температуре плавления, то практически максимальная абсолютная рабочая температура не может превосходить значений, равных 0,7—0,8 от абсолютной температуры плавления. В связи с этим жаропрочные алюминиевые сплавы предназначаются для рабочих температур не выше 250°С (для алюминия Гпл — =657°С), сплавы на основе железа — не выше 700°С (для железа ГПл=1530°С), а сплавы на основе молибдена (для молибдена 7\Гл = 2600°С) —не выше 1200—1400°С.

металла этих сплавов (молибдена), наименее жаропрочными — сплавы алюминия, имеющие низкую температуру плавления. Однако температура плавления не дает точного указания на предельную рабочую температуру. Для одних сплавов эта температура составляет 0,7—0,8 от абсолютной температуры плавления, для других она меньше 0,5. Так, сплавы меди оказываются не более жаропрочными, чем сплавы алюминия, не-

Явление зарождения и роста новых равноосных зерен взамен деформированных, вытянутых, происходящее при определенных температурах, называется рекристаллизацией. Для чистых металлов рекристаллизация начинается при абсолютной температуре, равной 0,4 абсолютной температуры плавления металла. Рекристаллизация протекает с определенной скоростью, причем время, требуемое для рекристаллизации, тем меньше, чем выше температура нагрева деформированной заготовки.

Повышение температуры является Z/MZ важным фактором, влияющим на скорость окисления металлов. С повышением температуры скорость газовой коррозии, как правило, увеличивается. Зависимость скорости газовой коррозии металлов от температуры, как установлено, может быть выражена уравнениями (21) и (22), из которых следует, что логарифм скорости газовой коррозии изменяется линейно с величиной, обратной абсолютной температуре. Эта зависимость во многих случаях, как, например, для меди при температуре 700—900° С, латуни 70/30 в интервале 700-900° С, полностью оправдывается. На рис. 106 приведен график зависимости скорости окисления железа в воздухе от величины абсолютной температуры.

Рис. 106. Зависимость скорости окисления железа в атмосфере воздуха от абсолютной температуры

В обычных условиях атомы вещества излучают одновременно кванты различной энергии, так как переход электронов с одних орбит на другие не носит организованного характера, что и приводит к полихроматичности излучения. В зависимости от температуры тела изменяется его энергетическая светимость (она по закону Стефана—Больцмана пропорциональна четвертой степени абсолютной температуры тела R = а Г4) и по мере увеличения температуры спектральный максимум излучения сдвигается в сторону более коротковолновой части спектра.

v = const. Из уравнения состояния идеального газа (1.3) следует, что р/Т = = /^/u = const, т. е. давление газа прямо пропорционально его абсолютной температуре:

т. е. в изобарном процессе объем газа пропорционален его абсолютной температуре (закон Гей-Люссака, 1802 г.). На рис. 4.2 изображен график процесса. Из выражения (2.6) следует, что

или (dh/ds)p=T, т.е. тангенс угла наклона изобары в /г, s-координатах численно равен абсолютной температуре данного состояния. Так как в области насыщения изобара совпадает с изотермой, тангенс угла наклона постоянен и изобара является прямой. Чем выше давление насыщения, тем выше температура, тем больше тангенс угла наклона изобары, поэтому в области насыщения прямые р = const расходятся. Чем больше давление, тем выше лежит изобара. Критическая точка К лежит не на вершине, как это было в р, v- и Т, s-диаграм-мах, а на левом склоне пограничной кривой.

Явление зарождения и роста новых равноосных зерен взамен деформированных, вытянутых, происходящее при определенных температурах, называется рекристаллизацией. Для чистых металлов рекристаллизация начинается при абсолютной температуре, равной 0,4 абсолютной температуры плавления металла. Рекристаллизация протекает с определенной скоростью, причем время, требуемое для рекристаллизации, тем меньше, чем выше температура нагрева деформированной заготовки.

т. е. логарифм скорости коррозии изменяется линейно с величиной, обратной абсолютной температуре. На рис. 41 показано влияние температуры на скорость коррозии стали марки Х17 и др. в растворах азотной кислоты различной концентрации. В работе Л. И. Глуховой и Г. В. Акимова показано, что влияние температуры на скорость коррозии нержавеющих сталей в соляной и в смеси азотной и соляной кислот может быть описано аналогичным уравнением.

Повышение температуры является Z/MZ важным фактором, влияющим на скорость окисления металлов. С повышением температуры скорость газовой коррозии, как правило, увеличивается. Зависимость скорости газовой коррозии металлов от температуры, как установлено, может быть выражена уравнениями (21) и (22), из которых следует, что логарифм скорости газовой коррозии изменяется линейно с величиной, обратной абсолютной температуре. Эта зависимость во многих случаях, как, например, для меди при температуре 700—900° С, латуни 70/30 в интервале 700-900° С, полностью оправдывается. На рис. 106 приведен график зависимости скорости окисления железа в воздухе от величины абсолютной температуры.

Температурное поле есть распределение температур в теле в конкретный момент времени; оно может выражаться как в абсолютной температуре (Т), так и в приращении температур (АГ) по отношению к начальной температуре тела Тн. В общем случае температурное поле может быть функцией не только координат х, у, г отдельных точек, но и времени t:

Средняя кинетическая энергия одного атома пропорциональна *) абсолютной температуре Т:

В электронных элементах на входе приемника — усилителя дефектоскопа происходят хаотические изменения электрических потенциалов и токов, которые ограничивают минимальное значение усиливаемого сигнала Umm. Тепловые колебания носителей электрических зарядов в резисторе с сопротивлением R при абсолютной температуре Т порождают тепловые шумы, среднее значение квадрата напряжения которых равно

где т/о, — относительный внутренний кпд газовой турбины; >7Ж.С — кпд камеры сгорания; rjt — внутренний (адиабатный) кпд компрессора; т=Т1/713 — отношение абсолютной температуры газов (Tj), выходящих из камеры сгорания, к абсолютной температуре воздуха (!Гз), засасываемого в компрессор; ^.^=рг!р\ — степень повышения давления в компрессоре; pi и р2 — давление воздуха перед компрессором и после него, Па; m—(k—l)/k, k — показатель адиабаты.

где ?7,1 и ?7х2 — соответственно внутренние кпд первого и второго компрессоров; Я] и А2 — соответственно степени повышения давления в первом и втором компрессорах; A = ^jA2 — степень повышения давления в установке; TI = ТуГз — отношение абсолютной температуры газов (ГО,, выходящих из камеры сгорания, к абсолютной температуре воздуха (Г3), засасываемого в первый компрессор; т2=Г1/71'3 — отношение абсолютной температуры газов (Ti), выходящих из камеры сгорания, к абсолютной температуре воздуха (Г3)> засасываемого во второй компрессор.