Безразмерного расстояния

ла /v Это приведет к появлению другого безразмерного параметра — числа Грасгофа:

Температурное поле предельного состояния симметрично относительно оси Ох (рис. 6.8). Изотермы на поверхности хОу представляют собой овальные кривые, которые сгущены впереди источника теплоты и раздвинуты позади него (рис. 6.8, а). Изотермические поверхности как бы образованы вращением изотерм относительно оси Ох. Смещенность изотерм относительно друг друга и их вытянутость зависят от безразмерного параметра vR/(2a). В области малых значений vR/(2d) изотермы близки к окружностям, при больших значениях они вытянуты вдоль оси Ох.

Длительность tB пребывания околошовной зоны первого слоя при температуре выше 7„ находят по номограммам, приведенным на рис. 7.13, а — ев зависимости от длительности сварки всех слоев tc, безразмерного параметра В, коэффициента температуроотдачи Ъ и безразмерного расстояния pi до рассматриваемой точки околошовной зоны.

Н практике проектирования наибольшее применение1 получили относительно простые законы движения толкателя, показанные на рис. 17.4 для фачы удаления толкателя; и линейный; п параболический; (.' косинусоидалыплй; д синусоидальный; а, с, ж описанное полиномами. Функции перемещения приведены в табл. 17.1 в зависимости от безразмерного параметра k, значения которого на фазе удаления находятся в пределах

же построена кривая Гриффитса 7, соответствующая отсутствию подкрепляющих ребер. Очевидно, что трещина устойчива, если напряжение, необходимое для ее поддержания в критическом состоянии, возрастает с увеличением длины трещины. Как видно, для каждого значения безразмерного параметра /*, характеризующего силу заклепок, существует критическое значение е0 (в нашем случае е0« 0,45) безразмерного параметра е такое, что при

а затем по номограмме находим значение безразмерного параметра <в Скорость охлаждения в данном случае находится по формуле

одного из них получаются из соответствующих количеств, хар-к \] другого путём умножения их на пост, числа с/(константы подобия), одинаковые для всех однородных величин (напр., скорости в разных точках потока жидкости). Согласно П.т., два явления подобны только в том случае, если они качественно одинаковы и характеризуются равными значениями нек-рых. безразмерных параметров (т.н. бпр^еде.ляющих критериев , под р-б и я*)-, составленных из физ. и геом. величин, характеризующих эти явления. Напр., течения вязкой жидкости в двух трубах подобны, если для них одинаковы значения безразмерного параметра, наз. Рейнольдса числом. См. также Нус-сельта число. П.т.- науч. база постановки экспериментов и обработки их результатов, лежит в основе моделирования.

В практике проектирования наибольшее применение получили относительно простые законы движения толкателя, показанные на рис. 17.4 для фазы удаления толкателя; а — линейный; б — параболический; г — косинусоидальныи; д — синусоидальный; в, е, ж — описанные полиномами. Функции перемещения приведены в табл. 17.1 в зависимости от безразмерного параметра k, значения которого на фазе удаления находятся в пределах

пост, числа с< (константы подобия), одинаковые для всех однородных величин (напр., скоростей в разных точках потока жидкости). Согласно П. т., два явления подобны только в том случае, если они качественно одинаковы и характеризуются равными значениями нек-рых безразмерных параметров (т. н. определяющих критериев подобия), составленных из физ. и геом. величин, характеризующих эти явления. Напр., течения вязкой жидкости в двух трубах подобны, если для них одинаковы значения безразмерного параметра, наз. Рейнолъдса числом. П. т. является науч. базой постановки экспериментов и обработки их результатов, а также лежит в основе .моделирования, широко применяемого в различных областях техники.

Эта формула удобна тем, что плотность вероятности является функцией всего одного безразмерного параметра , — коэффициента вариации 6.

а затем по номограмме находим значение безразмерного параметра со . Скорость охлаждения в данном случае находится по формуле

Длительность tB пребывания околошовной зоны первого слоя при температуре выше 7„ находят по номограммам, приведенным на рис. 7.13, а — ев зависимости от длительности сварки всех слоев tc, безразмерного параметра В, коэффициента температуроотдачи Ъ и безразмерного расстояния pi до рассматриваемой точки околошовной зоны.

Рпс. 15.6. Зависимость безразмерного коэффициента авУг/(аа,УО от безразмерного расстояния от вершины трещины до точки на ее продолжении г/1.

Рис. 15.8. Зависимость безразмерного коэффициента ОЙУГ/(0«>УО от безразмерного расстояния г/1.

Рис. 15.10. Зависимость безразмерных коэффициентов а„Уг/(а..уЯ) от безразмерного расстояния от вершины трещины до точки перед ней г/7 (/ — горизонтальная трещипа на рис. 15.9, 2—вертикальная).

Рис. 15.12. Зависимость безразмерного коэффициента огУг/(Оо=УЯ) от безразмерного расстояния г/1.

микроскопа. Диаметр трубки dn был выбран из условия dn < 53, где 63 - толщина зоны динамического подобия. Трубка Пито устанавливалась между двумя отборами статического давления диаметром 0,8 мм, просверленными по нормали к стенке на расстоянии 5 мм друг от друга. Как показано в [75], безразмерный профиль скорости v+ в трубе со скрученной лентой для 7* = 0,51 хорошо совпадает с универсальным профилем скорости для гладкой трубы до значений безразмерного расстояния от стенки у* = 200. Это дало возможность провести тарировку трубки Пито в гладкой трубе. Полученные при тарировке точки хорошо совпали с зависимостью Престона

В действительности такое разделение турбулентного потока на области невозмущенного течения, между которыми перемещаются некие достаточно четко очерченные турбулентные образования—моли, довольно искусственно. Этим и объясняется то, что рассмотренные выше схемы, давая в целом качественно правильное представление о влиянии числа Прандтля и безразмерного расстояния от стенки ц на коэффициент неподобия турбулентных переносов е, количественно оказались не совсем точными.

Рис. 8. Зависимость амплитуды колебания второй гармоники (а) и коэффициента ослабления (б) от безразмерного расстояния #0//р

личина ок = ( — ) имеет размерность длины и называется толщиной колеблющегося пограничного слоя. Такое название этой величины оправдано тем, что основное влияние вязкости в колеблющемся потоке сказывается вблизи стенки на расстоянии, равном бк. Это следует из графика, представленного на рис. 10, на котором приведена зависимость относительной амплитуды колебания Лы/Лноа> согласно уравнению (201) от безразмерного расстояния г//бк. Из приведенного графика видно, что амплитуда колебания скорости изменяется от нуля на стенке до значения амплитуды колебания внешнего потока, причем это изменение в основном происходит в пределах толщины колеблющегося пограничного слоя •У **> бк.

На фиг. 4 сравниваются точное числовое решение Чена [7] и приближенное решение настоящей работы. Линии на фиг. 4 показывают зависимость безразмерного локального теплового потока от безразмерного расстояния от начала трубы. Отметим, что

Фиг. 8. Зависимость безразмерного теплового потока от безразмерного расстояния (приближенное решение).