Большинства исследованных

необходимо при расчете звеньев на прочность. Для большинства исследований, которыми занимается курс теории механизмов и машин, такие изображения заменяются кинематическими схемами. В предыдущем параграфе мы видели, что положение звена_а-про-странстве определяется шестью параметрами: тремя координатами

Результаты большинства исследований подтверждают, что в средах, в которых тантал абсолютно стоек (скорость коррозии менее 0,01 мм/год), сплавы, с содержанием ниобия до 50 мас.% также устойчивы против коррозии. Их коррозионная стойкость соответствует нормам 1 балла (скорость коррозии менее 0,1 мм/год). К таким средам относятся кипящие растворы серной, азотной, соляной и фосфорной кислот, растворы щелочей, влажный хлор и его соединения и другие агрессивные среды.

Результаты большинства исследований по проблеме «энергетика — окружающая среда» показывают, что социологические, экономические и политические аспекты проблемы намного сложнее технических аспектов, которые, однако, следует принимать во внимание. С помощью математического анализа транспортных потоков в последние годы удалось обеспечить проектировщиков транспортных систем данными, помогающими оптимизировать проекты по созданию транспортных средств и систем. В конструкциях общественных транспортных средств появились некоторые качественно новые черты, и технические аспекты создания предложенных транспортных средств следует рассмотреть подробнее. И, наконец, поскольку практически невозможно отказаться от пользования автомобилем, следует более подробно рассмотреть, какие факторы влияют на его характеристики и как их можно улучшать в будущем.

чем для аппарата ВТИ-3, хроматография становится основным методом промышленных и лабораторных исследований. Получаемая при этом чувствительность обнаружения компонентов химической неполноты сгорания в пересчете на СО и Н2 даже по самым скромным оценкам составляет 0,1% и вполне удовлетворяет целям наладки и большинства исследований.

зеваться ими можно научить за 1—2 дня даже человека, не имеющего специальной подготовки. Цена деления этих приборов составляет 0,2%, этого вполне достаточно для большинства исследований. Химические газоанализаторы типа ВТИ-2 применять не рекомендуется, так как ошибка определения с их помощью химической неполноты сгорания составляет до 1—!2% теплоты сгорания топлива. Введение микробюретки в этих аппаратах не приводит к заметному увеличению точности, так как одновременно увеличивается возможность ошибок из-за пропусков дополнительных кранов и появляется дополнительный отсчет по микробюретке. Наконец, увеличиваются внутренняя поверхность бюретки и количество задержанных на ней капелек запорной жидкости.

Характеристикой рассеяния энергии колебаний может служить логарифмический декремент. На основании подавляющего большинства исследований можно сделать заключение, что для амплитуд напряжений и частот колебаний, характерных для рабочих лопаток, декремент не зависит от частоты."Один из существенных факторов, от которого зависит рассматриваемая величина,— это амплитуда напряжений. Существуют различные способы определения декремента колебаний [59]. Наиболее широко распространенным является метод определения декремента по амплитудным кривым затухания собственных колебаний. Вместе с тем, до сих пор встречаются ошибки при -пользовании этим методом. Поэтому, несмотря на разбор этого вопроса ранее [26], представляется целесообразным вновь вернуться к нему.

Недостатком большинства исследований по теории процессов является то, что в них внимание сосредоточивалось лишь на рабочих процессах, углубление изучения которых многие считают единственным путем дальнейшего улучшения полезных свойств машин, в то время как в период потребления многих машин вспомогательные процессы существенно важны, и недооценка их служит порой причиной снижения эффективности работы машин.

Для выявления систематических погрешностей и определения их влияния друг на друга необходимо собрать статистическую информацию в виде временных выборок или временных рядов. Требования, относящиеся к измерительным средствам, оговоренные выше, полностью применимы и к временным выборкам. Временной ряд должен относиться к одной и той же технологической системе: например, при исследовании точности многопозиционного автомата детали для измерений необходимо брать лишь с одной позиции в порядке их последовательной обработки. Единичные детали можно заменить малыми выборками (п = 5ч-10), взятыми в том же порядке в течение промежутка времени, определяемого временем бесподналадочной работы станка. Во всем остальном методика сбора данных не отличается от приведенной выше. Для большинства исследований, проведенных авторо^м, объем временного ряда варьировался з пределах 150—200 деталей.

По данным абсолютного большинства исследований в области давлений от 49-Ю5 н/м2 до ркр величина критического теплового потока монотонно убывает с ростом давления.

Влияние удельного теплового потока. Общей для всех исследований, где не обнаруживается существенное влияние скорости и паросодержания, является зависимость коэффициента теплоотдачи от тепловой нагрузки в степени 0,6—0,7: а ~ д'Л6~°>7). В переходной области по результатам большинства исследований коэффициент теплоотдачи зависит от тепловой нагрузки точно так же, как при кипении в большом объеме. Степень влия-

По результатам большинства исследований влияния температуры аустенизации на сопротивление термической усталости с повышением температуры аустенизации, вызывающим увеличение размера зерна, уменьшается число циклов до появления трещин термической усталости и возрастает скорость их роста. Например при испытании листовых образцов их хромоникелевого сплава при температуре цикла 850—200° С была получена линейная зависимость возрастания числа циклов до появления трещин (от 30 до 150) при уменьшении размера зерна (от 2 до 7 баллов).

Кручение пластинок с выемкой по -торцовым поверхностям может осуществляться при поперечном сечении ее рабочей части, выполненной в форме круга, кольца и квадрата. Наиболее приемлемым с точки зрения характера распределения касательных напряжений является сечение в виде кольца. Но процесс его'изготовления намного сложнее, чем изготовление квадратного сечения. Значительные трудности возникают при обработке боро-, органо-и углепластиков. Кроме того, в местах выемки и сверления по наружным поверхностям наблюдается повреждение структуры материала. Пределы прочности при сдвиге таких образцов для большинства исследованных композиционных материалов оказываются ниже, чем значения, полученные на образцах с рабочей частью в форме квадрата (табл. 2.10). Технология изготовления последних весьма проста, не требует специальных инструментов и приспособлений. Однако размеры поперечного сечения квадрата, как показывают исследования, оказывают заметное влияние на сдвиговую прочность.

аналогичной структуры с полимерной матрицей. Ооа способа дали для большинства исследованных материалов близкие значения \1^. Поэтому расчет характеристик проводили по значениям и,2, определенным по (1.2), а для типа 1Б и типа 2 для сравнения — по значениям {i? для материала с полимерной матрицей (см. правые столбцы табл. 6.8). Содержание пор для всех исследованных материалов было примерно одинаковым и равным 18 % . Характер расположения пор по ооъему при расчете принимали равномерным, что не противоречило реальной картине их распределения. Данные табл. 6.8 свидетельствуют о хорошем согласовании расчетных и экспериментальных значений модулей сдвига композиционных материалов, изготовленных по обычной технологии методом пропитки каменноугольным пеком. Для модулей упругости имеет место заметное превышение экспериментальных значений над расчетными. 'ТО ,!(""/(• 'IOBJIFHO .'fyvpi-iv. .11)11

На рис. 7 приведены наклоны кривых типа изображенных на рис. 5, 6, выраженные в виде dCId [(I — Vf)/Vf], в зависимости от радиуса волокна, причем расстояние между трещинами С принято равным Зж'/2. Уравнение (9), как видно, предсказывает аналогичную линейную зависимость с наклоном стт/2т. Для большинства исследованных образцов согласие с уравнением (9) оказалось очень

Образцы топлива или смазочного материала, помещенные в ампулы из алюминия, нержавеющей или мягкой стали и запаянные в вакууме, на воздухе или в инертной атмосфере, облучали на источнике рентгеновских лучей, ускорителях частиц, ^-источниках ц в различных ядерных реакторах в контролируемых и неконтролируемых температурных условиях. Экспозиции облучения определяли с различной степенью точности, хотя истинные дозы облучения в большинстве случаев не были измерены. В тех немногих случаях, когда были сделаны попытки исследовать влияние некоторых упомянутых выше параметров (например, мощности дозы или типа источника излучения) на изменение свойств и эксплуатационных характеристик облучаемых объектов, было показано, что влияние таких параметров может быть существенным. Поэтому следует сделать вывод, что для большинства исследованных веществ результаты по радиационному воздействию, полученные в экспериментах первого типа, могут., служить только как общее руководство при разработке новых материалов и более чувствительных методов измерения.

Увеличение предела выносливости при снижении температуры, полученное для большинства исследованных сталей при испытаниях гладких образцов, не сохраняется при переходе к испытаниям образцов с концентратором напряжений. С увеличением теоретического коэффициента концентрации напряжений происходит все более заметное уменьшение относительного предела выносливости при пониженных температурах. Увеличение чувствительности к концентрации напряжений при понижении температуры сводит практически на нет увеличение прочности, вызванное тем же понижением температуры. Единственной из исследованных сталей, для которой уменьшение относительного предела выносливости с понижением температуры проявляется даже на гладких образцах, является сталь Б.

Особенно резкий контраст эффективности влияния поверхностного наклепа на характеристики сопротивления усталости по разрушению и трещинообразованию можно наблюдать, рассматривая результаты усталостных испытаний стали 40ХН после различных режимов термической обработки. У отожженной стали 40ХН (рис. 60, в) предел выносливости по разрушению увеличился в результате наклепа на 232 %, а предел выносливости по трещинообразованию всего на 32 %. В то же время для закаленной и отпущенной стали 40ХН (рис. 61, в) предел выносливости по разрушению изменился более чем в 6 раз, а предел выносливости по трещинообразованию в 2—2,5 раза. В обобщенном виде результаты исследований влияния ППД на возникновение и развитие усталостных трещин в сталях с различными механическими характеристиками приведены на рис. 62 в виде зависимостей пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению от пределов прочности. Пределы выносливости по разрушению (прямая /) для ненаклепанных образцов из большинства исследованных сталей оказались примерно постоянными и не зависящими от предела прочности этих сталей. Если принять во внимание, что для сталей существует хорошо подтвержденная экспериментально пропорциональная зависимость предела выносливости гладких образцов от предела прочности, то расположение прямой / параллельно оси

0в свидетельствует о том, что чувствительность сталей к концентрации напряжений при усталости увеличивается с повышением их прочностных характеристик. Совпадение пределов выносливости по разрушению и трещинообразованию для большинства исследованных материалов (прямая 1; 2) показывает, что форма концентратора, выбранная для исследований, в большинстве случаев не вызывает появления нераспространяющихся трещин. Расположение прямых 3 (предел выносливости по

Как видно из рис.1, повышение температуры агрессивной среды с 20 до 70°С в течение 28 суток практически не сказывается на величине набухания образцов, которая не превышает 0,5%; дальнейшее возрастание температуры до ЮО°С приводит к увеличению набухания. Максимальное набухание для большинства исследованных образцов при температуре ЮО°С достигается примерно за 14 суток (рис.2), причем структурированные олигсдаены на основе олиго-изопредциола характеризуются меньшими по сравнению с одигрбута-диендиолами значениями набухания как в фосфорной, так и в серной кислотах.

Все существующие феноменологические модели связи электрического сигнала на электродах короткозамкнутого конденсатора с диэлектрическим слоем при прохождении волны нагрузки с параметрами нагрузки предполагают поляризацию диэлектрика на фронте волны с изменением диэлектрической проницаемости и проводимости (или без изменения последней) и связанную с поляризацией неравновесность состояния вещества за фронтом волны. За фронтом идет процесс распада поляризации по одному или нескольким механизмам с соответствующими временами релаксации [109, 157, 311, 374]. Для большинства исследованных материалов в диапазоне давления до 1-Ю6 кгс/см2 величина ударной поляризации в 104—106 раз меньше предельной величины поляризации, соответствующей развороту всех диполей полярного диэлектрика в одном направлении. В связи с этим следует ожидать, что при наложении сильного электрического поля поляризация диэлектрика значительно более высокая, чем при прохождении ударной волны. Вместе с тем вклад ударной поляризации в поляризованном электрическим полем диэлектрике резко уменьшается. Эти соображения позволяют принять, что процессы ударной поляризации в диэлектрике при сильном внешнем электрическом поле можно не учитывать при анализе работы диэлектрического датчика давления.

Неустойчивость работы реального механизма поворота на участке торможения блока определяет неравномерность вращения кривошипа. В первом и втором случаях (Мпр ^> 0 или Мпр ^ 0) отсутствует разрыв кинематической связи ролика с крестом. Инерционная составляющая момента поворотного механизма автоматов 1А225-6 невелика и плавный характер изменения момента ЖЛР в основном определяется большим моментом трения в опорах блока. Возможен переходный случай, когда ролик контактирует с обратной планкой креста, а момент Мцр не меняет знака. После некоторой приработки автомата, после его прогрева и при хорошей смазке опор момент трения уменьшается и возникает отрицательный пик М4. У тех автоматов, у которых при торможении блока Мпр = 0 на значительном участке, скорость блока обычно уменьшается до нуля, а затем имеет место скачок скорости блока при возвращении ролика кривошипа на основную сторону паза мальтийского креста. У некоторых автоматов скорость блока хотя и резко уменьшалась на этом участке, но не доходила до нуля. При сравнении осциллограмм крутящих моментов, записанных у различных станков, легко обнаружить, что величины моментов Ml у них значительно отличаются. Это является следствием неодинаковой регулировки положения мальтийского креста относительно шпиндельного блока. Значительно хуже по сравнению с другими станками отрегулировано положение мальтийского креста у автоматов 1, 3 и 4. Например, у автомата 4 величина Ml превышает максимальный момент при повороте шпиндельного блока Af4 (Ml = 75—100 кгм, a Mt = 72—84 кем). Лучше других отрегулировано положение мальтийского креста у автомата 6. Моменты Ml у станков 2 та 5 соответствуют регулировке креста у большинства исследованных автоматов. Ударные нагрузки в начале поворота шпиндельного блока связаны, по-видимому, с трудностями регулировки мальтийского креста при отсутствии на нем фасок на участке входа ролика кривошипа в паз креста. При повороте блека из позиции в позицию, когда работают различные пазы креста, у большинства исследуемых станков не возникало дополнительных динамических нагрузок, связанных с неточностью

Кручение пластинок с выемкой по -торцовым поверхностям может осуществляться при поперечном сечении ее рабочей части, выполненной в форме круга, кольца и квадрата. Наиболее приемлемым с точки зрения характера распределения касательных напряжений является сечение в виде кольца. Но процесс его'изготовления намного сложнее, чем изготовление квадратного сечения. Значительные трудности возникают при обработке боро-, органо-и углепластиков. Кроме того, в местах выемки и сверления по наружным поверхностям наблюдается повреждение структуры материала. Пределы прочности при сдвиге таких образцов для большинства исследованных композиционных материалов оказываются ниже, чем значения, полученные на образцах с рабочей частью в форме квадрата (табл. 2.10). Технология изготовления последних весьма проста, не требует специальных инструментов и приспособлений. Однако размеры поперечного сечения квадрата, как показывают исследования, оказывают заметное влияние на сдвиговую прочность.