Барабанной конструкции

Сопоставление схем, изображенных на рис. 7-20, показывает, что наиболее простой является система приготовления пыли с молотковыми мельницами, наиболее сложной —с шаровыми барабанными мельницами, остальные схемы занимают промежуточные места.

Камерные топки с шаровыми барабанными мельницами применяются в основном для топлив с малым выходом летучих (антрацитов марок АШ, AC, AM, АРШ), тощих углей, твердых каменных углей (типа кизеловского), при сжигании углей с повышенным содержанием колчедана (S® ^ 6%), полуантрацитов, отходов углеобогащения с коэффициентом размолоспособности Кпо «g 1,2.

При сжигании углей в пылеугольных топках с сухим золоудалением угрубление помола вызовет увеличение износа поверхностей нагрева. Для установления количественной зависимости золового износа котельных труб от тонины помола угольной пыли было проведено исследование на котле БКЗ-320-140 (станционный № 1) Павлодарской ТЭЦ-1. Котел БКЗ-320-140 — однобарабанный, вертикально-водотрубный с естественной циркуляцией и П-образной компоновкой. Схема пылеприготовления конструктивно скомпонована по типу индивидуальной, одновентиляторной с промбункером и реверсивным шнеком. Котел оснащен двумя шаровыми барабанными мельницами ШБМ 375/55. Для классификации угольной пыли установлен воздушно-проходной сепаратор типа НИИОГАЗ с поворотными створками.

Конечная влажность пыли для систем с шаровыми барабанными мельницами определяется по формуле

Пример 11-2. Под котлом типа ЦКТИ 75-39-Ф2 с пылеугольной топкой и шаровыми барабанными мельницами сжигается прокопьев-ский уголь СС состава

Сжигание твердого топлива в топках с шаровыми барабанными мельницами (ШБМ) и среднеходными мельницами. Размол топлива в шаровых барабанных мельницах применяют в случае использования на котлах антрацитового штыба, твердых и высокозольных каменных углей и отходов их углеобогащения, полукокса и других подобных топлив. В этих мельницах для размола используется сила удара, истирание и частично раздавливание топлива падающими мелющими элементами (шарами), расположенными внутри барабана, вращающегося вокруг своей горизонтальной оси.

Громоздкость, высокий расход металла и высокая начальная стоимость, а также значительный расход электроэнергии пылепригото-вительных установок с шаровыми барабанными мельницами обуславливает необходимость всемерного упрощения систем пылепри-готовления этого типа, и целесообразность применения быстроходных, среднеходных, шахтных и пневматических мельниц для многих видов топлива.

Угольные бункеры в однорядной котельной располагают в одну линию вдоль котельной, в бункерном помещении. Над бункерами проходят транспортеры топливоподачи. "Пылеприготовительную установку с барабанными мельницами также размещают в пределах бункерного помещения.

Типовое размещение оборудования пыле-приготовления с тихоходными шаровыми барабанными мельницами для котлов производительностью 120 т /час и выше показано на фиг. 197а. На каждый котел установлено по две мельницы поперек бункерного помещения. В ячейке каждого котла размещают два бункера сырого угля и центрально между ними по оси котла — один бункер угольной пыли. Суммарная емкость угольных и пылевых бункеров котельной должна составлять не менее чем 8-часовой запас топлива (и не менее 6 час. при торфе). Котлы производительностью ниже 120 т/час обслуживаются обычно одной мельницей, устанавливаемой продольно в бункерном помещении. По оси каждого котла располагается пылевой бункер, рядом с ним — бункер сырого угля (фиг. 1976).

Дробление необходимо для ограничения максимального размера кусков угля при сжигании в слоевых топках до 50—80 мм, г при сжигании в пылевидном состоянии до iO— 12 мм при наличии трубы сушилки и до 20 мм в установках с шаровыми барабанными мельницами, когда не требуется подсушка угля во взвешенном состоянии, и в установках с шахтными и среднеходными мельницами.

Характеристики работы одно вентиляторной схемы пылеприготовления с промбункером и шаровыми барабанными мельницами на основных энергетических топливах СССР (по нормам ВТИ)

Для ротора барабанной конструкции чаще применяются зубчиковые хвостовики с круговыми канавками в роторе (см. рис. 14 и 30, з). Это крепление пригодно и для значительно нагруженных лопаток.

Не исключено применение барабанной конструкции и для ротора турбины. На рис. 139 показан такой ротор, соединенный муфтой' с ротором четырехступенчатого центробежного компрессора.

Отсюда следует, что окружные скорости порядка 200 м/сек являются предельными для барабанной конструкции ротора из материала с пределом текучести ао,2 = 650 Мн/м2 (если запас прочности по отношению к пределу текучести выбран равным 2).

Направляющие лопатки реактивных турбин барабанной конструкции обычно вставляют непосредственно в корпус. Хвостовик лопатки имеет простую конструкцию (рис. 286); в ней пазы на лопатке соответствуют выступам в канавке корпуса, в которую заводят лопатки.

Осевой одиннадцатиступенчатый компрессор барабанной конструкции приводится в движение двухступенчатой компрессорной турбиной (см. рис. 135, 153 и 263). Силовая турбина отдает свою мощность через редуктор нагнетателю природного газа. Степень повышения давления в компрессоре выбрана 3,9, что объясняет незначительное изменение длины лопаток как компрессора, так и турбины.

На фиг. 70 показан пример сварной конструкции барабанного ротора, примененного для осевого компрессора установки 6000 кет фирмы «Брнен-ские заводы» (Чехословакия). В этом случае главной задачей конструктора было уменьшение веса ротора. Такая конструкция возможна только при относительно невысоких лопатках проточной части компрессора, так как при барабанной конструкции ротора напряжения в нем больше, чем цельнокованом или дисковом роторе. Сварной ротор газовой турбины (поз. /) с расположенными на нем лопатками большой длины мог быть выполнен лишь из сплошных дисков в связи с высокими рабочими напряжениями.

Исходный дисбаланс. Рассмотрим типичный для авиационных газотурбинных двигателей ротор диско-барабанной конструкции (рис. 1), собранный из рабочих колес, валов и вставок. Причинами его неуравновешенности являются, во-первых, отклонения главных полярных осей инерции деталей относительно базовых ' и, во-вторых, смещения последних от оси враще-

давления барабанной конструкции, диаметром 600 мм, изготовлен сварным из стали перлитного класса.

рамной или барабанной конструкции).

При движении воды через сетки, ткани, пористые материалы достигается извлечение из нее взвешенных веществ. Процесс осуществляется либо на поверхности, либо в глубине фильтрующего материала. Поверхностное фильтрование происходит при. движении воды через объемные элементы из пористых материалов значительной толщины (патронные фильтры и фильтры и» пористой керамики); сетчатые или тканевые перегородки (фильтрование под давлением или под вакуумом, микрофильтрование); жесткие проницаемые каркасы с предварительно нанесенным фильтрующим слоем (намывные фильтры трубчатой,. рамной или барабанной конструкции).

Величина Атв получается значительной для двух- и трехвенеч-ных дисков Кертиса с парциальным подводом пара, работающих в паре высокого давления. Для ступеней низкого давления активных турбин с полным подводом пара величина Атв невелика, и часто ею можно пренебречь. Особенно небольшой получается потеря Лтв в реактивных турбинах при барабанной конструкции ротора, так как здесь всегда степень парциальности е = 1, а трение барабана со сплошной поверхностью о пар невелико.