Большинстве исследований

Вторая группа материалов неорганического происхождения -~ искусственные силикатные материалы, к числу которых относятся разчпчные материалы, обладающие самыми разнообразными свойствами, нашли широкое применение в большинстве химических производств в качестве кислотостойких материалов. К этим материалам относятся материалы, получаемые плавлением горных пород и других веществ или методом их спекания. Искусственные силикатные материалы применяются в виде самостоятельных конструкционных материалов или в виде футеровочпых материалов.

Полипропилен инертен в большинстве химических агентов, обладает высокой стойкостью в кислотах (в том числе в концентрированной азотной и 90%-ной серной кислотах), не разрушается при действии растворов солей высокой концентрации даже при высоких температурах. Минеральные и растительные масла на него практически не действуют. Ароматические углеводороды и хлоросодержащие соединения действуют на

Титан является переходным элементом и имеет недостроенный слой 3d электронной оболочки. В большинстве химических соединений с другими элементами титан является четырехвалентным, реже трехвалентным.

На большинстве химических предприятий используется система водоснабжения с оборотом воды, предусматривающая охлаж-

Химические свойства. В большинстве химических соединений с другими элементами титан четырехвалентен, реже трехвалентен. Имеются и неустойчивые двухвалентные соединения титана, например, с галоидами. Химическая активность титана с повышением температуры возрастает. При наличии активированной поверхности титан может поглощать водород из окружающей среды при 20° С, а при 300° С скорость поглощения водорода достигает максимума. Водород вызывает охрупчивание титана, главной причиной чего является образование гидридов и микросегрегация водорода в дефектных местах атомной решетки. Растворимость водорода в титане является обратимой, поэтому можно почти полностью удалить эту вредную примесь путем вакуумного отжига.

и морской воде и в большинстве химических сред; хорошо полируется и легко покрывается разнообразными покрытиями; плохо обрабатывается резанием; имеет невысокие литейные свойства, что затрудняет изготовление из нее сложных фасонных отливок.

Титан является переходным элементом и имеет недостроенный слой 3d электронной оболочки. В большинстве химических соединений с другими элементами титан является четырехвалентным, реже трехвалентным.

Многообразие углеродных структур обусловлено способностью атома углерода находиться в различных валентных состояниях и образовывать связи разных типов. В стабильном состоянии углерод имеет электронную конфигурацию Is22s22p2. В этом случае атом углерода двухвалентен. В большинстве химических соединений углерод выступает как четырехвалентный элемент. Четырехвалентное, возбужденное состояние атома углерода получается при переходе электрона из состояния 2s в состояние 2р. Ему соответствует конфигурация Is22s2px2py2pz. Энергия, затраченная на возбуждение, компенсируется энергией, выделяемой при образовании связей.

-В периодической системе элементов Д. И. Менделеева он находится в III группе 3-го периода. Его порядковый номер 13, атомная масса 26,98. В большинстве химических соединений алюминий трехвалентен, но в определенных условиях, теряя всего один электрон, он проявляет одновалентное состояние, образуя соединения низшей валентности (субсоединения). Образование одновалентного алюминия представляет не только теоретический, но и технологический интерес. С участием субсоединений могут быть осуществлены процессы выделения алюминия из электротермических сплавов и его рафинирования.

МКТС — гетерогенный материал, в котором кобальт подвергается коррозии. Карбиды вольфрама и титана в большинстве химических сред инертны. Зерна карбида вольфрама растворяются в смеси азотной и соляной кислот. Сравнительная коррозионная стойкость по группам твердых сплавов приведена в табл. 41, а по маркам МКТС в табл. 42. При избирательной коррозии кобальта на поверхности трения МКТС образуются раковины, происходит ослабление структуры,

Рэлнт- 3 8,5-11,0 HRA, зерен >88, связки до 47 2850 (температура плавления) Удовлетворительное Стоек в большинстве химических сред >5

Коррозионное растрескивание и коррозионно-усталостное разрушение металлов следует отличать от межкристаллитной коррозии металлов, протекающей без наличия механических напряжений в металле. Разрушения металлов типа коррозионного растрескивания и коррозионной усталости имеют много общего, поскольку характерным для обоих явлений является образование в металле трещин и отсутствие на его поверхности значительных разъеданий. Только изредка наблюдаются небольшие местные разъедания. Несмотря на большое количество исследований, механизм трещинообразования и развития трещин еще недостаточно ясен. Однако в большинстве исследований (Ю. Р. Эванс, Г. В. Акимов, Н. Д. Томашов, А. В. Рябченков, Е. М. Зарецкий, В. В. Герасимов и др.) подтверждается электрохимический характер коррозии. Наряду с электрохимическим фактором на коррозионный процесс оказывают влияние и факторы механического и адсорбционного снижения прочности металла. В зависимости от преобладающего действия того или иного фактора характер коррозионного разрушения может изменяться.

Некоторые структурные изменения в металле после ТМО, например высокую дисперсность кристаллов мартенсита, можно наблюдать при обычном микроскопическом изучении шлифов. Однако наиболее существенные данные об изменении строения упрочненных сталей могут быть выявлены пока что лишь с помощью рентгеноструктурного анализа. Именно этот метод применен в большинстве исследований для оценки размера блоков и изменения плотности дислокаций в результате ТМО. К сожалению, до сего времени «раине мало работ посвящено электронномикроскопическому исследованию структуры упрочненных сталей (а именно этим методом можно проследить за изменением строения мартенситных пластин и выделением карбидной фазы) и еще не разработаны надежные методы выявления дислокаций в мартенситной фазе, что, безусловно, сильно осложняет анализ наиболее тонких структурных изменений стали при ТМО и не позволяет до конца вскрыть механизм упрочнения.

Недостаточно разработаны методические основы обобщения опытных данных по внутренним закрученным потокам. Использование геометрических характеристик завйхрителя в качестве критерия интенсивности закрутки, как это делается в подавляющем большинстве исследований, не позволяет считать эмпиричес-

Одна из наиболее трудных задач состоит в измерении количества продуктов реакции после отжига, поскольку желательно ограничить полную толщину реакционной зоны величиной приблизительно 2 мкм. В большинстве исследований были использованы методы оптической металлографии. Наиболее важен в этих работах этап приготовления образцов, так как необходимо получить плоскую поверхность шлифа и избежать появления ступеньки между твердым волокном и значительно более мягкой матрицей. В каждой лаборатории принята своя методика приготовления микрошлифов, но, по-видимому, основные условия состоят в следующем: необходимо избегать излишнего нажатия при полировании и следует создавать хорошую опору для края образца в опрессовочном материале или использовать специальный держатель. Шмитцем и Меткалфо« [38] разработана методика косых сечений, которая была использована в последующих исследованиях. Для определения местного увеличения в направлении скоса был использован расчет конического сечения разрезанного наискось волокна. Этот метод пригоден для толщин менее 0,3 мкм и становится не столь надежным при больших толщинах из-за ошибок, вызванных отсутствием плоскостности сечения. Электронная микроскопия с использованием метода реплик оказалась не впол-

В большинстве исследований влияния сложного напряженного состояния на сопротивление разрушению (особенно разрушению в условиях ползучести) опыты проводились в ограниченном объеме; при малом количестве испытаний и варьировании вида напряженного состояния в небольших пределах всего трехмерного пространства (испытания тонкостенных трубчатых образцов от чистого сдвига до двухосного растяжения), параллельные опыты на один и тот же режим в большинстве случаев отсутствуют. В связи с этим используются такие методы обработки экспериментальных данных, которые допускают совместный анализ результатов различных исследований, проведенных в разных условиях на материалах разного класса. С этой точки зрения целесообразно использование безразмерных координат, когда все параметры напряженного состояния отнесены к какой-либо характеристике механических свойств материала, например к условному пределу длительной прочности за определенный срок службы или к сопротивлению разрушения при кратковременном разрыве в условиях одноосного растяжения:

В большинстве исследований показано, что эти максимумы на-

Параметры вибраций, которые оказывают влияние на человека-оператора при работе с виброударными инструментами, переменны и зависят от большого числа факторов (усилия нажатия, динамических свойств и положения оператора, свойств обрабатываемой породы и т. д.). Теоретическое и экспериментальное исследование физических процессов, происходящих в сложной системе .«обрабатываемая порода — оператор — виброинструмент», представляет значительные трудности. В связи с этим при изучении динамики указанной системы в большинстве исследований динамические свойства тела оператора не учитывались, т. е. взаимодействием с оператором пренебрегали [16—21]. Такая методика исследований приводила к удовлетворительным результатам при расчете параметров пневматических машин ударного действия. Однако при изучении воздействия вибраций этих механизмов на человека-оператора и разработке средств виброзащиты необходимо учитывать механические колебательные свойства человека-оператора, так как они оказывают значительное влияние на динамические свойства системы «обрабатываемая порода— виброинструмент — виброамортизатор — оператор».

Растягивающие напряжения могут также ускорять структурные превращения в аустенитной нержавеющей стали, а это существенным образом влияет на процесс коррозионного растрескивания 111,92; 111,99. В большинстве исследований коррозионное растрескивание рассматривается с точки зрения нестабильности аусте-нита в нержавеющих сталях. По представлениям Д. Д. Харвуда [111,71] мартенсит является более анодной фазой, чем аустенит, в результате распада которого он образовался. Аустенитная нержавеющая сталь 18-8 имеет неустойчивую структуру, в частности, при наличии растягивающих напряжений при распаде аустенита образуется мартенсит. Структурные превращения сопровождаются увеличением объема. Если распаду подвергать только часть аусте-нита, то в металле возникают механические напряжения [111,98].

Характеристика опытных испарителей, пределы изменений q, ga, юр и ts приведены в сводной табл. 2. В большинстве исследований выявлялось влияние на интенсивность теплообмена плотности теплового потока и лишь в нескольких изучалось также влияние массовой скорости (ga), степени сухости (X) и температуры кипения. Зависимость коэффициента теплоотдачи от диаметра трубки достаточно полно не изучалась ни в одной из рассматриваемых работ. Многие авторы [46—54, 59 — 64, 69 — 77; 82—93] либо вообще не дают рекомендаций по определению коэффициента теплоотдачи, либо приводят уравнения, опирающиеся на весьма малый опытный материал и относящиеся к очень ограниченным условиям протекания процесса. Вместе с тем ряд из этих работ содержит интересные наблюдения и выводы, касающиеся главным образом качественной стороны протекания процесса.

Стандартное состояние, удовлетворяющее этому определению, отличается от стандартного состояния, выбираемого обычно для водных растворов. В большинстве исследований концентрированных растворов активность чистого вещества принимается равной единице, так что в предельном случае, близком к чистой фазе, она становится равной молярной доле. В растворах электролитов, напротив, стандартное состояние выбирается так, чтобы активность совпадала с концентрацией в противоположном предельном случае, т. е. при бесконечном разбавлении.

Сначала следует оценить энергию системы данного состава для различных микроскопических конфигураций атомов. В большинстве исследований принимается, что энергия бинарной системы А—В есть линейная функция чисел «пар» АА, АВ и ВВ, поскольку междуатомные силы очень быстро убывают с расстоянием и поэтому ближайшие соседи определяют большую часть полной энергии системы. Это допущение является несколько сомнительным по причинам, частично расмотренным в гл. II, п. 3 и 4. Кроме того известно, что параметр решетки зависит от степени порядка. Следовательно, если упорядочение сопровождается сжатием решетки, энергия взаимодействия между указанными парами должна возрасти. Борелиус [35] указал, что для лучшего приближения следует рассматривать не энергию пар, а энергию групп, состоящих более чем из двух атомов. Далее, желательно точно учесть энергию электронов, задаваясь атомными конфигурациями и вычисляя энергию распределения электронного газа, отвечающую минимуму свободной энергии для данной конфигурации атомов.