Вывоз мусора: musor.com.ru
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 |

Бесконечной плоскости



менять две расчетные схемы: при расчете на вертикальную нагрузку, приложенную к ригелю - схему с конечной жесткостью ригеля (рис. 2. 13 б); расчете на остальные нагрузки - схему с ригелем бесконечной жесткости (рис. 2. 13 в).

Рамы типа 2 с ригелями бесконечной жесткости, жестко сопряженными с колоннами. Ригели примыкают к общим колоннам на одном уровне (рис.2.15).

Если не учитывается влияние сдвигов на перемещения при изгибе, что равносильно предположению о бесконечной жесткости стержня по условию сдвига, то последний член в уравнении (12.121) обращается в нуль; при отсутствии моментной распределенной нагрузки, или ее независимости от г, в нуль обращается и второй член в (12.121), при этом получается приближенное дифференциальное уравнение изгиба балки, рассмотренное в начале параграфа.

Как правило, соединение стержней в узлах является упруго-податливым, т. е. таким, при котором для изменения угла, составляемого касательными к осям стержней в узле, требуется приложение некоторого момента, по устранении которого изменение первоначального угла исчезает. Однако в расчетной схеме конструкции в одних случаях соединение стержней может быть принято шарнирным (рис. 16.1, а), т. е. таким, при котором в узле конструкция не сопротивляется повороту касательной к оси одного стержня относительно касательной к оси другого, а в других — жестким (конечной или бесконечной жесткости) (рис. 16.1, б). При бесконечной жесткости углы, составляемые касательными к осям стержней в узле, не изменяются, каким бы ни был момент, стремящийся изменить этот угол.

Движение лебедки с грузом при бесконечной жесткости и нулевом весе каната (допущение 1}

Для этого случая, схема которого показана на рис. 1. 1, а, вследствие бесконечной жесткости каната массу поднимаемого груза следует просуммировать с приведенной к окружности навивки каната массе лебедки. Принимая за обобщенную координату угол ф поворота канатного барабана, получим следующее уравнение движения:

Движение двухконцевой лебедки с грузом при бесконечной жесткости и конечном весе каната (допущение 2)

Полученные выше выводы о неограниченном возрастании момента М^, k+\ и ускорения еь являются следствием исходного предположения о бесконечной жесткости звеньев механизма. Анализ динамических явлений в самотормозящемся механизме при учете конечной жесткости звеньев в случае невыполнения условия (18) показывает, что в режиме заклинивания происходит апериодическое нарастание момента Mk, k+i до оо. На величину максимального момента существенное влияние оказывает жесткость звеньев механизма [1].

При бесконечной жесткости пружины 1 (см.рис. 4.5.6) и затвердевании жидкости в элементе 3 вязкого трения получим модель вязко-пластического материала. В этом случае при *

При бесконечной жесткости пружины / и затвердевании жидкости в элементе 3 вязкого трения (см. рис. 3.5, а) получим модель вязко-пластического материала [58]. В этом случае при а ^. о* материал ведет себя как упругий, а при оги > о* мгновенные пластические деформации не возникают, а ползучесть описывается законом

Условие (11.15) при бесконечной жесткости системы натру жения упрощается и совпадает с (11.8), условие (11.16) совпадает с (11.9) в частном случае при Vi2i2 = О-

Из приведенного примера явствует, что при растяжении бесконечной плоскости с одной трещиной коэффициент интенсивности

Отражение от бесконечной плоскости методом Кирхгофа вычисляют точно. Каждая точка плоскости становится вторичным излучателем, амплитуда и фаза которого определяются падающей волной, умноженной на коэффициент отражения R. Для вычисления отраженного сигнала применяют метод мнимого преобразователя. Поле отражения представляют как поле излучения мнимого источника, расположенного зеркально-симметрично действительному (рис. 2.13). Считая коэффициент отражения медленно меняющей-

чет фокусировки ультразвука с учетом дифракционных эффектов приводит к тому, что P'fPo сохраняет конечную величину. В плоскости, перпендикулярной бея цилиндра, в этом случае излученная энергия полностью (без учета затухания) возвращается обратно к искателю, а в плоскости оси цилиндра энергия расходится как при отражении от бесконечной плоскости. В результате в дальней зоне

Для определения сигнала на приемнике рт выполняют интегрирование по бесконечной плоскости MN за вычетом площади дефекта. Интеграл можно разделить на два: интеграл по всей плоскости минус интеграл по площади дефекта. Первый из этих интегралов соответствует сквозному прохождению ультразвука, поскольку дефект отсутствует, т. е. равен рс, а второй (р") подобен сигналу, отраженному от дефекта, с обратным знаком

Анализ акустического тракта выполним для варианта, показанного на рис. 2.36, а. В п. 2.2.2 было отмечено, что отражение от бесконечной плоскости можно рассматривать как зеркальное отражение падающих на плоскость акустических волн. В соответствии с этим акустическое поле, возникающее в результате отражения от бесконечной поверхности, можно представить как продолжение акустического поля излучателя, испытывающее рассеяние на мнимом изображении экрана-дефекта. Мнимый приемник расположен зеркально-симметрично излучателю (рис. 2.37). В результате акустический тракт при контроле зеркально-теневым методом подобен акустическому тракту теневого метода с одинаковыми излучающим и приемным преобразователями и двумя одинаковыми экранирующими дефектами, расположенными зеркально-симметрично относительно донной поверхности изделия. Сигнал Р3 на приемнике вычисляют подобно тому, как это было сделано для теневого метода. Если преобразователь и дефект малы по сравнению с расстояниями между ними, то, заменяя модуль алгебраической суммы суммой модулей, получают приближенную формулу для ослабления донного сигнала Рд:

Определение образа выявленного дефекта. Целью ПК является не только обнаружение дефектов, но и распознавание их образа для оценки потенциальной опасности дефекта. Методы визуального представления дефектов эффективны, когда размеры объектов (дефекта в целом или его, фрагментов) существенно превышают длину волны УЗК. Кроме того, эти методы требуют применения довольно сложной аппаратуры. В практике контроля дефекты идентифицируют по признакам, рассчитанным по измеренным характеристикам дефектов посредством дефектоскопов с индикатором типа А. Словарь признаков приведен в табл. 16, где {/д, Ип (ос2), иЯ1 — амплитуды эхо-сигналов от дефекта при контроле сдвиговыми волнами с углом ввода ос0 и ос2 и продольными волнами с углом, ввода а; соответственно; UQ, U0(a2), U0i — амплитуды эхо-сигналов от цилиндрического отражателя СО № 2 (№ 2а); ?УЭ — амплитуда эхо-сигнала сдвиговой волны, испытавшей двойное зеркальное отражение от дефекта и внутренней поверхности изделия; (а0) и //д (ос2) — координаты дефекта при угле ввода OQ и аа соответственно; Д1Д, ДХД, ДЯД — условные размеры (протяженность, ширина и высота) дефекта; AL0. Д^о» Д//0 — условные размеры ненаправленного отражателя на той же глубине, что и выявленный дефект; уд — угол ориентации дефекта в плане соединения (азимут дефекта), Дуд, ц, Дуд, к— углы индикации дефекта в его центре и на краю соответственно при поворотах преобразователя от центра дефекта; Дуп—угол индикации бесконечной плоскости на заданном уровне ослабления при повороте искателя в одну сторону; 8 — толщина соединения; / — расстояние от точки выхода луча до оси объекта.

Для определения сигнала на приемнике рт выполняют интегрирование по бесконечной плоскости MN за вычетом площади дефекта. Этот интеграл можно представить как разность между интегралом по всей плоскости и интегралом по площади дефекта, первый из которых характеризует сквозное прохождение ультразвука между излучателем и приемником, поскольку соответствует случаю отсутствия дефекта, т. е. равен рс, а второй равный р", определяет экранирование поля дефектом. Амплитуда давления

Анализ акустического тракта выполним для схемы, изображенной на рис. 2.14, а. Отражение от бесконечной плоскости можно рассматривать как зеркальное отражение падающих на плоскость акустических волн (см. нодразд. 2.2). В соответствии с этим акустическое поле, возникающее в результате отражения от бесконечной поверхности, можно представить как акустическое поле мнимого излучателя, рассеянное на реальном и мнимом изображении экрана-дефекта. Мнимые излучатель и дефект расположены зеркально-симметрично по отношению к действительному излучателю и дефекту (рис. 2.15). В результате акустический тракт при контроле зеркально-теневым

3)при эталонировании чувствительности по цилиндрическому отражателю опорный сигнал формируется за счет той центральной части УЗ-пучка, которая формирует эхо-сигнал от абсолютного большинства реальных дефектов; в связи с этим возможные искажения основного лепестка диаграммы направленности сказываются на достоверности результатов контроля в значительно меньшей степени, чем при эталонировании чувствительности по бесконечной плоскости или по фокусирующей цилиндрической поверхности;

шва допускается конструктивный непровар, размер которого требуется определить. Существуют две методики измерения ширины непровара: сравнением амплитуд эхо-сигналов от непровара в шве и от моделей непровара, выполненных в СОП, а также сравнением амплитуд эхо-сигналов от непровара в шве и от бесконечной плоскости (безобразцовый метод). Обе методики основаны на использовании ПЭП конструкции НИИмостов ЛИИЖТа, которые представляют собой призму с приклеенными к ней пьезо-элементами, наклоненными под углом, обеспечивающим пересечение диаграмм направленности на глубине, равной толщине полки (рис. 6.58). Расстояние между точками ввода составляет X = 2Я tg a.

Безобразцовый метод основан (рис. 6.58, в) на сравнении амплитуды А эхо-сигнала от непровара с амплитудой А0 эхо-сигнала от бесконечной плоскости, расположенной на той же глубине, что и непровар. В качестве такой плоскости следует использовать поверхность полки. Безобразцовый метод может быть реализован с помощью дефектоскопов, имеющих калиброванный аттенюатор. В связи с тем, что этот метод основан на сравнении амплитуд эхо-сигналов от непровара и плоскости, контролю должен предшествовать расчет зависимости АЛ = = F (2Ь) или ее экспериментальное построение. На рис. 6.59 в качестве примера показана зависимость АЛ = F (2b), полученная с помощью дефектоскопа УД-ЦПУ для соединений с толщиной полки Н = 25 мм и ПЭП с параметрами В = 40°, / = 1,8 МГц, а = 5 мм. На основании анализа статистических данных, накопленных при применении безобразцового метода контроля тавровых соединений с конструктивным непроваром, установлено, что погрешность измерения ширины непровара равна 0,5 ... 1,0 мм.




Рекомендуем ознакомиться:
Бикарбонатная щелочность
Биметаллических материалов
Биохимических процессов
Биологических процессов
Биологического обрастания
Благодаря адсорбции
Благодаря использованию
Балансовых уравнений
Благодаря относительно
Благодаря постоянному
Благодаря применению
Благодаря разработке
Благодаря сокращению
Благодаря включению
Благодаря улучшению
Меню:
Главная страница Термины
Популярное:
Где используются арматурные каркасы Суперпроект Sukhoi Superjet Что такое экология переработки нефти Особенности гидроабразивной резки твердых материалов Какие существуют горные машины Как появился КамАЗ Трактор Кировец К 700 Машиностроение - лидер промышленности Паровые котлы - рабочие лошадки тяжелой промышленности Редкоземельные металлы Какие стройматериалы производят из отходов промышленности Как осуществляется производство сварной сетки