Дополнительное перемещение

Дополнительное охлаждение жидкого рабочего агента перед дроссельным вентилем /охл=10 К. Индикаторный КПД компрессора определен по приближенной формуле Цг—Т0/Тк [37]. Электромеханический КПД компрессора Т1ЭМ=0,9.

Линде, дополнительное охлаждение, но не внешней установкой, а частью М газа. Ниже сечения а-а, как и в предыдущем случае, находится ступень Линде, работающая при Air>0 на уровне Т&.

Рефрижераторы как с внешним, так и с внутренним охлаждением в СПО могут использоваться не только для рабочих тел с Агг>0 на уровне 7'о.с, но и для рабочих тел •с отрицательным дроссель-эффектом на уровне окружающей среди. Поэтому величина GAiT в (7.15) и (7.16а) может быть как положительной, так и отрицательной (GAt'rscO). Если во втором случае дополнительное охлаждение обеспечивает возможность работы системы, то в первом оно просто улучшает энергетические показатели рефрижератора. РОСТ КПД Tie При этом связан с уменьшением АГ3_6 и увеличением эффективности дросселирования. Получаемое при этом увеличение Q0 компенсирует с превышением как затраты на получение (2Доп (в системе Линде), так и работу сжатия в компрессоре дополнительного количества газа, идущего на детандер (в процессе Клода). Изменение температур в процессе регенерации тепла показано на рис. 7.14 на графиках Т, q. Вид-192

но, что введение дополнительного охлаждения позволяет в теплообменнике // (рис. 7.13) существенно снизить АГт_„ (в результате этого ТВ-д<Т7_д). В системе Линде это достигается снижением Тт с Т7 до Ts посредством внешнего охлаждения (в то время как Г9 одинакова как на входе в теплообменник //, так и на выходе из него). В системе Клода уменьшение АТт-п определяется тем, что прямой поток в теплообменнике // (равный 1—М) меньше обратного; поэтому температуры прямого m и обратного п потоков к его холодному концу сближаются. Если бы дополнительного охлаждения не было (отсутствовал бы теплообменник // и относящееся к нему оборудование — внешний рефрижератор или детандер), то температура прямого потока в точке 3 была бы выше (Г'3>7'з), что соответственно привело бы к уменьшению эффективности установки. Графики на рис. 7.14 показывают также, что дополнительное охлаждение (<3доп в первом случае и ОУИАгд во

Рефрижераторы с детандерной СОО используются в основном для криостатирования на уровне водо-родно-неоновых и гелиевых температур. В этих условиях предварительное охлаждение в СПО, как и в дроссельных установках, оказывается необходимым, хотя и температурный уровень сечения a-a может быть выше, поскольку он не определяется температурой, при которой дроссель-эффект Д1Г имеет достаточно высокое значение (рис. 7.18). Дополнительное охлаждение в СПО необходимо потому, что в нижней части регенеративного теплообменника, находящейся в области температур, где Дг'г>0, теплоемкость прямого потока Cp,m>cp
Дополнительное охлаждение в СПО установок с детандерной СОО может быть, как и в дроссельных, и внешним, и внутренним. На рис. 7.18 представлены схема и процесс на Т, s-диаграмме такой установки для гелиевого уровня температур (Г0< <5 К), в которой используются две ступени внешнего охлаждения (например, жидкими азотом и водородом). На участках 7-8 и 10-11 прямой поток /тг дополнительно охлаждается сначала кипящим азотом, а затем водородом.

дения жидким азотом недостаточно. В этом случае кроме азотного применяется охлаждение жидким водородом (рис. 8.9). Как видно из схемы, дополнительное охлаждение производится на трех температурных уровнях.

Процесс Клода. Дополнительное охлаждение сжижаемого газа в СПО можно проводить, не только с использованием внешнего охлаж-Д6НИЯ. НО !! По второму варианту с применением внутреннего охлаждения при помощи детандеров. Преимущество таких процессов в тон,

В Rn-системах дополнительное охлаждение обеспечивается специальной ступенью, представляющей собой такую же систему, но работающую на уровне промежуточного охлаждения. Принцип действия такой системы показан на рис. 9.24,0. Ступень для внешнего охлаждения показана слева от основной. На практике обе системы— вспомогательная и основная—объединяются; соединением двух вытеснителей образуется дифференциальный вытеснитель с сечением в теплой более широкой части (рис. 9.24,6), равным их суммарному сечению, а объединение регенераторов дает соответственно двухступенчатый регенератор. Получается единая двухступенчатая машина, в промежуточной полости которой обеспечивается дополнительное, теперь уже внутреннее, охлаждение, необходимое для уменьшения ДТ'т-п в холодной части регенера-то-ра [16].

Далее детали попадают в ванну с холодной водой, где они подвергаются полосканию. В ванне установлены змеевики 2, производящие дополнительное охлаждение воды. После полоскания в холодной воде детали подвергаются обработке горячей водой и паром в ванне 21. Ванна / холодного полоскания имеет регулятор 16 подачи воды и водоотделитель 18, где производится отделение (сепарация) воды от остатков обезжиривающего раствора и возврат последней в ванну 1.

Недостаточно высокие температуры приводят к тому, что реакции (3-3), (3-4) и (3-5) не успевают завершиться и несгоревшие частицы углерода выносятся за пределы топки. Благоприятные для сажеобразования условия обычно возникают в наиболее охлаждаемых при-экранных областях топки. Усугубляющим фактором служат локальное повышение избытков воздуха и связанное с этим дополнительное охлаждение. Наиболее часто сажа возникает в периоды растопки котла, когда все перечисленные выше факторы действуют одновременно. Образование сажи является одним из наиболее существенных препятствий на пути внедрения бескоррозионных режимов сжигания с малыми избытками воздуха.

Если для смены инструментов используется дополнительное перемещение, не входящее в величину г, то <уВ = z, /«max =

При горизонтальной компоновке (рис. 15.2, 6) обычно величина Amtn = 0 и у = /tm«. Рабочее пространство смещено к краю стола, инструменты наибольшей длины размещены в зоне шириной а.В, а инструменты наименьшей длины — в зоне шириной РВ. Если дополнительное перемещение при смене инструментов отсутствует, то аВ = z — (/х/ + 2А), РВ = аВ — (1ята — /emm)-Размер, связывающий осевюе перемещение стола, С = В/2 4-+ 1тгаях — «В. Если для смены инструментов предусмотрено дополнительное перемещение, не входящее в г, то аВ » г, РВ и С определяются, как показано выше.

Если же точка А движется относительно /('-системы со скоростью v', то за время dt она совершит дополнительное перемещение v'dt (рис. 1.14, а) и тогда

Теперь к балке, нагруженной единичной силой, приложим заданную силу F (рис. 2.84, в). Сечение, в котором приложена единичная сила, получит дополнительное перемещение &1F, равное перемещению v^, которое получило бы сечение К. при действии на балку только силы F. Сечение, в котором приложена сила F, переместится на А/г/г и сила F на этом перемещении совершит работу:

где qa — дополнительное перемещение, вызываемое периодически изменяющейся силой F.

12 и 14 перемещаются поступательно, а собачка 8 скользит по зубьям храпового колеса 5. При перемещении рычага 1 вниз храповое колесо 5 поворачивается по часовой стрелке, ролик 9 под действием зубьев храпового колеса 5 поднимается и коленчатые рычаги 10 и 11, поворачиваясь относительно своих осей, сообщают раме 12 дополнительное перемещение. В конце хода рычага 1 вниз звено 12 под действием пружины 13 занимает исходное положение.

Указанный недостаток непостоянства крутящего момента и мощности на ведущем валу не имеет места, если изменить принципиальную схему вариатора так, чтобы ведомый диск получал перемещение не только за счет деформации пружины, но также и за счет перемещения опоры пружины в осевом направлении. Конструктивная схема узла вариатора с перемещением опоры пружины показана на рис. 5.68, б. Диск 3, перемещаясь вдоль оси по нарезанной части вала, сжимает пружину 2 и поворачивает ее опору. Дополнительное перемещение kx диска 3 за счет перемещения опоры пружины определяется из равенства

где А/1 — перемещение точки в поверхности действия предельных меридиональных сил в плите; А/2 — дополнительное перемещение,

электромагнитную муфту Mz, управляющую подачей стола вверх. При включении двигателя подачи стол поднимается до тех пор, пока копирный палец не упрется в поверхность копира. Затем копирный палец приподнимается, сжимая пружину и поворачивая рычаг 4. Контакт В размыкается, и электромагнитная муфта М% выключает вертикальную подачу. Одновременно автоматически включается муфта М\, и стол получает продольную подачу. При движении по горизонтальному участку копира (положение С) вертикальная подача остается выключенной. Когда копирный палец попадает на восходящий участок профиля копира, он получает дополнительное перемещение вверх и поворачивает рычаг 4, который замыкает контакт Н. Включается муфта М3, и стол станка вместе с копиром и обрабатываемой деталью начинает опускаться. Одновременно выключается продольная подача стола. Таким образом, попеременно включаются вертикальная и продольная подачи стола. Понятно, что скорость движения стола получается при этом неравномерной, а траектория движения фрезы — ступенчатой (рис. 45). Ступеньки бу-

При дальнейшем вращении барабана 1 рычаг 2 и соответственно стержень 7 с осью 6 становятся неподвижными. Рычаг 3 поворачивается изгибом паза А и пальцем 4 сообщает кулисе поворот около неподвижной оси 6. В результате этого ползун 9 получает дополнительное перемещение. Регулируя положение пальца 8 в прорези кулисы 5, можно менять длину дополнительного хода.

В топливном насосе (фиг. 120) специального дизеля плоская пружина корректора подачи заменена цилиндрической тугой пружиной 1. Согласно испытанию насоса с указанным корректором при понижении числа оборотов двигателя с п= 1950 об/мин до 1100 об/мин рейка получает дополнительное перемещение на величину Д$ = 1.6 мм, а подача насоса примерно возрастёт на 20% (фиг. 121) [6, 10 т. 13].