Дополнительное выделение

Для кулачкового механизма с поступательно движущимся плоским толкателем угол передачи движения •y:=consi; (B нашем случае у^ЭО0). Следовательно, условие Y^Ymin выполняется независимо от размеров кулачка. Наличие плоского толкателя предъявляет дополнительное требование к профилю кулачка, который должен быть выпуклым по всему контуру, т. е. радиус кривизны его в й) любой точке больше нуля (р;>0). Для определения радиуса кривизны кулачка в точке касания строят заменяющий механизм и для пего план аналогов ускорений в масштабе нь" =ц/. Из рис. 2.20 следует, ЧТО pj = S;+/?o + V

Кроме того, к профилям зубьев предъявляется дополнительное требование — они должны обеспечивать многопарность зацепления при сложной форме кривой деформации гибкого колеса. Известно, что наиболее технологичными являются эвольвентные и круговые профили, при которых нарезание зубьев колес осуществляется высокопроизводительными методами. Однако эвольвентные профили не могут обеспечить большую многопарность зацепления. В случае применения круговых профилей для внутренних зубьев жесткого колеса достигается теоретически точное многопарное зацепление.

Следовательно, при проектировании машины для уравновешивания действия сил инерции ее звеньев, необходимо так подобрать распределение масс подвижных звеньев машины, чтобы общий центр тяжести их был неподвижен, при этом сумма проекций всех сил инерции на координатные оси будет равна нулю, а сумма проекций количеств движений будет постоянной. При уравновешивании действия моментов от сил инерции, осуществляемом при Jxz= =const и JХу— const, ставится дополнительное требование подбора масс звеньев механизма или машины.

Добавление этой дополнительной длительности работы колес с усталостными трещинами к уже установленной для этапа распространения трещины свидетельствует о том, что для двух исследованных ЗК с наработкой 875 и 511 ч после последнего ремонта вся длительность работы детали с усталостной трещиной была существенно меньше после ее зарождения от шлиц. Следовательно, если в ЗК трещины отсутствовали во время ремонта, то существует высокая вероятность того, что в межремонтный период может происходить зарождение и развитие всего процесса усталостного выкрашивания шлиц, последующего зарождения и распространения магистральной усталостной трещины до разрушения ЗК. Поэтому для данного вида ЗК при допуске начального выкрашивания шлиц в эксплуатацию было введено дополнительное требование к однократному контролю ЗК при половине наработки межремонтного ресурса.

К сопутствующим формам износа автор [3] относит износ при фреттинге, кавитацию и эрозию, которые очень часто классифицируются как самостоятельные виды износа. Фреттинг является сложным процессом, комбинацией адгезионного, коррозионного и абразивного износа. Под эрозией понимается разрушение, вызванное ударением острых частиц, природа его аналогична природе абразивного изнашивания. Отличие заключается в том, что при ударе частиц шероховатость поверхности значительно больше, чем при обычном абразивном изнашивании. Кавитация сходна с поверхностным усталостным износом, и материалы, которые стойки к усталостному разрушению (твердые, но не хрупкие), хорошо сопротивляются кавитации. Дополнительное требование к ним — сопротивляемость коррозионному действию жидкости, в которой они работают [3].

Его можно трактовать как член, учитывающий дополнительное требование — равенство на Sa перемещений заданным значениям и, и = и, и — и = 0. Поэтому вместо /2(и, о) исследуется стационарность функционала

Оптимизация структуры процесса и компоновочных схем. В общем случае задача выбора оптимального по концентрации операций варианта схемы построения станочной системы для обработки конкретной детали при заданной программе ее выпуска может рассматриваться как дискретная задача математического программирования, в которой на ряд переменных наложено дополнительное требование целочис-ленности. Так как областью допустимого изменения переменных в рассматриваемой задаче является не множество целых неотрицательных чисел, а некоторое заданное конечное множество, рассматриваемую задачу целесообразно отнести к классу комбинированных задач дискретного программирования.

Можно поставить еще и такое дополнительное требование: углу поворота ф! кривошипа соответствует угол поворота ф! коромысла; оба угла отсчитываются от крайнего положения (рис. 201). Пяти положениям плоскости кривошипа соответствуют пять положений плоскости коромысла — таким образом, в этом случае ДЛЯ построения рис. 201. Заданные крайние положения и механизма используется соответствующие пятые положения криво-нахождение точек Бур- шипа и коромысла,

Пользуясь произвольностью выбора точки С на окружности а, можно поставить дополнительное требование в отношении амплитуды: пусть она имеет определенную величину ф0. Для не-

Пример 4. В предыдущей задаче поставим дополнительное требование: найти размер Ь = Ь0, при котором экстремальный угол передачи (i,. будет иметь максимально возможное (при заданных t)m и фт) значение.

существенной, чем трудность, рассмотренная выше), то при добавлении к условиям задачи одного естественного требования ее можно полностью устранить. Дополнительное требование заключается в указании значения угла поворота кулачка, при котором подъем толкателя должен стать максимальным (заметим, что обычно при выборе закона движения толкателя именно так и поступают). Пусть, например, в &-й расчетной точке подъем толкателя максимален:

В результате отжига укрупнилось аустенитное зерно (с 0,02 до 0,45—0,5 мм) и произошло дополнительное выделение карбидов с последующей их коагуляцией. Карбидные частицы способствовали возникновению питтинга вследствие локального повышения механохимической активности аустенитной матрицы на контакте с твердым включением (см. гл. IV). На микрошлифах (Х200) места образования питтингов отчетливо ассоциировались с выделениями карбидов; на закаленных с 1050° С в воду образцах, не имеющих карбидных выделений

Наиболее распространенной обработкой металлов давлением является штамповка (рис. 103, г). Проведение ТМО при штамповке осложняется вследствие трудности подбора оптимальных скоростей движения элементов штампа / и 2, температуры на-грева и степени деформации заготовки 3 (так как возникающее в процессе обжатия дополнительное выделение тепла способствует развитию рекристаллизации), а также необходимости осуществлять быстрое охлаждение с помощью спрейера 4 после завершения обработки давлением.

Дополнительное выделение цианистого водорода за счет взаимодействия поверхностного слоя электролита с углекислотой воздуха в зависимости от температуры электролита:

напряжений. Вероятно также и дополнительное выделение избыточных фаз в областях с повышенной плотностью дефектов. Все это и приводит к повышению в первую очередь сопротивления малым пластическим деформациям и фиксируется повышением предела упругости. Предположение о дополнительном распаде твердого раствора подтверждается снижением электросопротивления после дополнительной деформации и отпуска.

Таким образом, в момент выключения связи происходит дополнительное выделение кинетической энергии, которое в расчетной модели учитывается изменением начальных условий системы (7.68) по скорости у в соответствующий момент времени (У — Ур)- С точки зрения качественной теории динамических систем дополнительное приращение скорости в начальных условиях означает, что на систему (7.68) в момент выключения связи действует мгновенный импульс, амплитуда интенсивности которого пропорциональна А у. В отличие от известных в теории

Если AQw=AvHcn, то получается другая прямая, параллельная первой, но расположенная намного выше ее. Наконец, действительная зависимость /эфф от 1е асимптотически стремится к верхней прямой, но при малых энтальпиях торможения дает даже отрицательные значения /эфф, поскольку выделяющаяся теплота сгорания по величине превосходит поглощение тепла теплоемкостью. Дополнительное выделение тепла при горении на поверхности приводит к ее значительному перегреву, в результате чего температура поверхности графитоподобных материа-

Одна из конструкций отечественных деаэрационных колонок повышенного давления показана на рис. 2-7. Деаэрируемая вода поступает в водораспределитель, из которого каскадом сливается на горизонтально расположенные тарелки (сита). Проходя через них, вода разделяется на тонкие струйки, обеспечивающие большую поверхность контакта с греющим паром, поступающим снизу колонки. Число тарелок увеличено по сравнению с конструкцией атмосферного деаэратора. По мере движения в колонке деаэрируемой воды сначала происходит ее нагрев до температуры насыщения, сопровождающийся выделением мельчайших пузырьков газа из воды, а затем на последующих тарелках — удаление газов (в основном за счет диффузии их из жидкости в греющий пар). Деаэрированная вода собирается в бак-аккумулятор, на котором установлена колонка. В баке происходит некоторое дополнительное выделение газов, захваченных струйками воды в результате эжекции в колонке. Смесь несконденсировавшегося в колонке пара и газов — выпар деаэратора — удаляется через штуцер, расположенный в верхней части колонки.

Известно, что в круглых трубах при нагревании газа ускорение потока увеличивает величину Ка = NuH/NuKC, а замедление потока — уменьшает. Можно предположить, что аналогичные закономерности должны проявляться и для процесса нестационарного перемешивания в пучке витых труб, т.е. ускорение потока при нагревании газа должно увеличивать коэффициент к = АГН/?КС, а замедление— уменьшать. В то же время уменьшение температуры стенки при росте G и N -= const должно приводить к уменьшению коэффициента к . Действительно, при постоянном тепловыделении при остывании стенки происходит дополнительное выделение тепла в поток, что приводит к изменению теплового потока на стенке <7С. При увеличении температуры стенки в случае уменьшения G и N — const часть выделяемого тепла поглощается стенкой, что должно приводить 'к увеличению коэффициента к . Таким образом, полученная зависимость для к (5.73) может быть результатом влияния различных параметров, определяющих процесс нестационарного перемешивания теплоносителя в пучках витых труб в соответствии с зависимостью (5,48).

Конечные продукты. Конечными продуктами реакции являются различные бромпроизводные восстановителя, СО2 и HSO. Муравьиная кислота, которая может быть конечным продуктом окисления МК четырехвалентным церием, окисляется броматом до СО2 и Н2О. После окончания реакций с участием БМК или МК с помощью хроматографии обнаружены броммалоновая, днброммалоповая и дибромуксусная кислоты. Показано, что концентрации этих продуктов зависят от соотношений исходных концентраций окислителя и восстановителя, однако количественное определение не проводилось (Жаботинский, 1970; Bornmann et a I., 1972). В ходе реакции с "БМК ПРИ избытке бромата и t = 20° выделяется приблизительно 0,9 эквивалента СОа на одну грамм-молекулу БМК- Нагревание реакционной смеси до 80° вызывает дополнительное выделение еще 0,6 эквивалента СОа.

упрочнение. Оставшиеся нерастворенными выделения у'-фазы понемногу подрастали. Последующее старение при 925 °С вызывало рост обеих групп выделений у'-фазы, оставшихся от предшествующих циклов обработки, и небольшое дополнительное выделение. Окончательное старение при 760 °С приводило лишь к небольшим изменениям в микроструктуре. Итоговая структура (см. рис. 4.4, б) соответствует среднему уровню кратковременной разрывной прочности и длительной прочности, которая удовлетворяет требования к долгоживущим лопаткам промышленных газовых турбин. По существу такие или подобные подходы используются применительно ко всем сплавам.

Термическую обработку третьего вида проводят при более низкой температуре (700—900 °С), она более длительна (до 32 ч). Ее главная цель — вызвать выделение карбида М23С6 по границам зерен, чтобы обеспечить некоторое сопротивление зернограничному проскальзыванию. При указанных низких температурах возможно и дополнительное выделение у '-фазы, таким образом распределение ее выделений с учетом размера частиц становится бимодальным. Предел текучести ниже 760 °С проявляет сильную обратную зависимость от размера частиц у '-фазы и может быть существенно увеличен с помощью низкотемпературной термической обработки. Применительно к низкоуглеродистым сплавам для монокристаллических изделий, требующих главным образом достаточного высокотемпературного сопротивления ползучести, термической обработкой — старением можно пренебречь, практически не повлияв сколь-нибудь существенно на характеристики ползучести.

В структуре ЧСЦ в системе ZrO2—MgO наряду с первичными тонкодисперсными частицами T-ZrO2 имеются и грубодисперсные неравномерно расположенные, а также вторичные тонкодисперсные, расположенные в теле зерна частицы T-ZrO2, выделяющиеся в процессе непрерывного охлаждения. Крупные частицы не влияют на прочность ЧСЦ, но способствуют повышению трещиностойкости, участвуя в процессах изменения траектории трещины и образования мостиков связи (перекрытия трещины). Термообработкой на субэвтектоидное старение ЧСЦ в системе ZrO2-MgO получают материалы, имеющие одно из самых высоких значений трещиностойкости К1с для известных керамических материалов. Такую термообработку проводят при температуре около 1100 С. В процессе старения происходят структурные превращения: частичный распад матричной фазы K-ZrO2 кубической модификации в области границ зерен и пор; формирование выделений упорядоченной фазы Mg2Zr5O,2 (6-фазы) по границам K-ZrO2/T-ZrO2; дополнительное выделение очень тонкодисперсных частиц T-ZrO2; частичное превраще-ие -ZrO2-H>M-ZrO2 при охлаждении. За последний процесс ответствен-