Дополнительного повышения

В настоящее время на северных магистральных газопроводах многие КС оборудованы ГПА с газотурбинным приводом типа ГТК-10-4. В тепловой схеме этих ГТУ используют регенератор для подогрева циклового воздуха, который на входе в камеру сгорания имеет температуру 643— 673 К. Жаровые трубы камер сгорания относительно часто выходят из строя, кроме этого, часты случаи разгерметизации воздухоподогревателя и, как следствие, ускоренное загрязнение проточной части осевого компрессора, что снижает его коэффициент полезного действия. Сегодня есть опыт эксплуатации данного типа ГТУ без использования воздухоподогревателей. В отличие от регенеративных турбоагрегатов у машин безрегенераторного типа цикловой воздух непосредственно после осевого компрессора с температурой 433—473 К поступает, в камеру сгорания без дополнительного подогрева выхлопными газами. При отсутствии в схеме регенераторов уменьшается сопротивление по воздушному и выхлопному трактам. При этих условиях имеется выигрыш в мощности, но происходит некоторое снижение к.п.д. ГТУ.

проводных образцов; им часто пользуются при испытаниях на термоусталость, где изменение температуры происходит по заданной программе (например, в установках Коффина). Метод отличается экономичностью, неограниченным верхним температурным пределом и широким диапазоном скоростей нагрева при сравнительно простом оборудовании. Основным недостатком метода является неравномерное распределение температуры по длине и сечению образца. Температурная кривая по рабочей длине с достаточной степенью точности может быть аппроксимирована уравнением параболы. Удовлетворительные результаты могут быть получены на тонких длинных образцах. Уменьшение длины образцов связано с необходимостью дополнительного подогрева или теплоизоляции захватов, что в первом случае лишает метод простоты, а во втором — гибкости управления продольным распределением температуры.

и мгновенное «включение» реакции и дополнительного подогрева излучением после достижения этой температуры. В итоге ta ~ — q'2, а температура Та, как видно из условия (ИЗ), увеличивается с ростом потока слабо (логарифмически).

котельной и иметь самостоятельный вход. Насосами 3 мазут подается из расходного бака к фильтрам грубой очистки 2 для отделения посторонних примесей (крупный песок, щепки и т. п.), а затем к подогревателям 4 для дополнительного подогрева до 70—80° С. Топливо после фильтров тонкой очистки 5 поступает в регулировочный подогреватель б и к форсункам 7. Максимальная температура подогрева мазута в регулировочном подогревателе составляет 110—125° С в зависимости от его вязкости.

Формула (41) не учитывает дополнительного подогрева воды в барабане-сепараторе паром, поступающим из испарителя. Недогрев Дгб. с принимается равным нулю, если:

Поскольку нагрев воды до §2=35-н40°С при соответствующем ее расходе обеспечивает возможность работы контактного экономайзера в наиболее эффективном режиме, каких-либо определений оптимальной температуры в этом случае не требуется. Однако бывают случаи, когда требуется вода с температурой, близкой к точке росы Ор и к температуре мокрого термометра ^м или превышающей •ftp и Фм, что вызывает необходимость дополнительного подогрева воды после контактного или контактно-поверхностного теплообменника. В этих случаях целесообразно определить оптимальную по энергетическим и технико-экономическим соображениям температуру воды, до которой наиболее выгодно нагревать воду в контактном (конктактно-поверхностном) аппарате без затраты топлива, а затем догревать ее в теплообменнике, расходующем теплоноситель (пар или горячую воду), на производство которого затрачивается топливо. Несомненно, такой оптимуМ должен обязательно быть. Ведь энергетический к. п. д. системы «котел — контактный экономайзер» зависит от параметров уходящих из экономайзера газов, которые в свою очередь зависят от расхода и температуры нагреваемой воды. Снижая /ух и rfy* и повышая при этом к. п. д. установки, мы тем самым снижаем температуру воды, возможности ее использования в качестве как непосредственного, так и (особенно) промежуточного теплоносителя для нагрева воды, направляемой потребителю.

В данном же случае помимо теплоподвода от стенки необходимо ввести в тепловой баланс и продольные перетечки тепла. Если для определенности рассматривать подогрев жидкости-(<7>0), ее температура окажется несколько выше, чем по уравнению (5.42). Величину этого дополнительного подогрева нетрудно определить:

В ванных печах для варки стекла управление потоками стекломассы, выравнивание ее и увеличение производительности печи могут быть достигнуты введением дополнительного .подогрева вянны .погруженными в нее молибденовыми электродами. Удельный съем стекломассы с 1 м2 ванны повышается на 50—80%, а энергетические затраты на дополнительно полученное количество стекла составляют всего 0,5 кет • ч на 1 кг стекла. И здесь одновременно с мероприятиями по интенсификации варки должны проводиться мероприятия по расширению пропускной способности всей технологической 206

Рассмотрим некоторые общие вопросы, связанные с расчетом подобных схем, а именно вопросы дополнительного подогрева конденсата турбины в результате смешения с дренажами после подогревателей, а также распределения нагрева по ступеням.

водится в регенеративные подогреватели высокого давления, устанавливаемые для дополнительного подогрева питательной воды котлов высокого давления от 150 до -^>215°С. Регенеративные подогреватели 7 ата при надстройке подлежат замене, так как должны выдерживать полный напор питательных насосов высокого давления, устанавливаемых вместо питательных насосов низкого давления. Горячие дренажи регенеративных подогревателей высокого давления перед отводом их в деаэратор охлаждаются в специальном теплообменнике, устанавливаемом перед регенеративными подогревателями высокого давления. Смешивающие деаэраторы атмосферного типа и подогреватели низкого давления используются ранее установленные.

Промышленное (технологическое) потребление тепла весьма разнообразно по своим характеристикам и по параметрам и роду теплоносителя. Для некоторых производственных процессов достаточна температура всего 25—30°, т. е. эти потребители могут пользоваться водой из обычных конденсаторов паровых турбин станций без ее дополнительного подогрева. В других случаях потребители требуют подачи им пара с давлением до 14 ат и

Основой жаростойкого легирования стали является хром, а для дополнительного повышения жаростойкости вводят кремний или алюминий, или оба элемента в количествах до 4—5%.

Следует также отметить, что в большинстве исследованных случаев инициатором зарождения усталостных трещин являлись коррозионные повреждения материала лопатки в зоне выкружек. Для повышения защиты материала от коррозии зоны радиусов перехода от бобышки к перу лопатки стали подвергать дополнительной защите путем нанесения грунта ЭП-076 (на исследуемой лопатке это покрытие имеется, коррозионные повреждения расположены вне зон этого покрытия). Для дополнительного повышения антикоррозионной защиты предусмотрено нанесение эмали ЭП-586 на поверхность лопатки у двигателей экспортного варианта исполнения.

Газотурбинная установка типа ГТН-6 с нагнетателем имеет общую систему маслоснабжения. Фундаментная рама-маслобак служит для размещения на ней газовой турбины, нагнетателя, блока регулирования, редуктора топливного газа, поплавкового устройства, пускового насоса, аварийного насоса и других узлов. Для охлаждения масла и воздуха применяют аппарат воздушного охлаждения, состоящий из трех горизонтальных трубных секций прямоугольной конфигурации, составленных из поперечно сребренных монометаллических, трубок. Две секции предназначены для охлаждения масла, одна — для охлаждения сжатого воздуха. Охладитель имеет вентилятор, обеспечивающий подачу воздуха на охлаждение. Вследствие расположения воздушного маслоохладителя за пределами машинного зала увеличивается длина, а следовательно, и сопротивление маслопроводов. По этой причине, а также с учетом дополнительного повышения сопротивления при загустевании масла в схеме предусмотрен специальный насос маслоохладителей с приводом от вала турбины.

Большое значение имеет не только темп-ра горячего деформирования, но и степень деформации за нагрев, особенно за последний нагрев, а также предварительная проработка металла в заготовках перед окончательной ковкой или штамповкой и условия охлаждения после горячего деформирования. Механич. св-ва горячедеформиро-ванных полуфабрикатов повышаются с увеличением степени деформации. Дополнительного повышения механич. св-в изделий можно добиться более быстрым охлаждением в воде после горячего деформирования вместо обычного охлаждения на воз-Духе.

В ряде случаев с целью дополнительного повышения мощности предусматривается:

Пластическое деформирование цементованного и закаленного слоя с целью дополнительного повышения предела выносливости и поверхностной твердости может быть осуществлено и путем обкатывания деталей роликами или шариками. Практическое применение обкатки роликами для упрочнения цементованных деталей затрудняется в связи с тяжелыми условиями, в которых работают обкатывающие ролики. Это вынуждает применять ролики из твердых сплавов или с наплавками, а при использовании стальных роликов приходится часто заменять их в связи с интенсивным износом.

Для мартенситностареющих сталей, содержащих хром, характерен относительно высокий коэффициент деформационного упрочнения. Это позволяет использовать холодную деформацию, как способ дополнительного повышения прочности состаренного мартенсита [103].

Для дополнительного повышения точности основной составляющей процесса сделаем первое, второе и третье преобразования исходной структурной схемы (см. рис. 11.33) и перейдем, следова-

Пластическое деформирование цементованного и закаленного слоя с целью дополнительного повышения усталостной прочности и поверхностной твердости может быть осуществлено и путем обкатывания деталей роликами или шариками.

Введение резервирования подсистемы 3 привело в результате к увеличению готовности системы. Однако это увеличение достигнуто за счет дополнительного повышения стоимости и усложнения системы.

Требования технологических баз направлены на создание условий для построения прогрессивного технологического процесса изготовления детали. Одним из направлений выполнения этих требований является выбор таких технологических баз,"которые бы совпадали с конструкторскими базами, так как это позволяет избежать дополнительного повышения точности звеньев технологических размерных цепей по сравнению с точностью тех же звеньев в конструкторских размерных цепях.