Дополнительно необходимо

отклонений от номинального расположения валов (рис. 17.5): продольное смещение Д„ (может быть вызвано также температурным удлинением валов); радиальное смещение А,., или эксцентриситет; угловое смещение Аа, или перекос. На практике чаще всего встречается комбинация указанных отклонений, которую в дальнейшем будем называть общим термином «несоосность валов». При соединении глухими муфтами песоосные валы в месте установки муфты приводят к одной общей оси путем деформирования валов и опор. Опоры и валы дополнительно нагружаются. Поэтому при соединении глухими муфтами требуется высокая точность расположения валов. Для понижения этих требований и уменьшения вредных нагрузок на валы и опоры применяют компенсирующие муфты. Компенсация вредного влияния несоосности валов достигается: вследствие подвижности практически жестких деталей — компенсирующие жесткие муфты; за счет деформации упругих деталей упругие муфты. Так как упругие муфты выполняют еще- и другие функции, то их выделяют в особую группу.

ники для восприятия радиальной нагрузки, но могут воспринимать и незначительную осевую нагрузку (до 20 % допустимой радиальной). По быстроходности не уступают ным шариковым, но имеют при тех ж< размерах несколько меньшую нагрузочную способность из-за менее благоприятного контакта тел качения со сферой наружного кольца. При значительных перекосах в связи с прогибом вращающегося вала сепараторы дополнительно нагружаются в осевой плоскости, подшипников к малым перекосам дает воз-

Встречаются сложные соединения, в которых отдельные соединяемые детали под действием внешней нагрузки не разгружаются, а дополнительно нагружаются, как и винты (см. рис. 7.24, б). Обозначим податливость этих деталей Хдн в отличие от податливости остальных разгружаемых соединяемых деталей Хдр. Тогда формула для коэффициента основной нагрузки (согласно условию совместности упругих перемещений) обобщается, т. е.

При расчете клеммовых винтов нужно также учитывать передачу ими полезного момента, воспринимаемого крышкой. Винты одной стороны крышки дополнительно нагружаются половиной этого момента, т. е. одной четвертью полного момента, передаваемого клеммой.

При действии осевой силы на проушину болты дополнительно нагружаются силами от момента.

На рис. 6.1, 6.2 показаны упругие элементы приборов, находящиеся на ускоренно движущемся объекте, которые дополнительно нагружаются инерционными распределенными силами, вызванными случайными вибрациями основания (случайным уско-

Наличие в зацеплении осевых сил, которыми дополнительно нагружаются опоры валов, 'является недостатком косозубых колес. Этот недостаток в шевронной передаче устраняется, поскольку здесь осевые силы взаимно уравновешиваются, но шевронные колеса сложнее в изготовлении.

действующими в плоскости пластины. Также, согласно гипотезам Кирхгоффа, пренвбрегалось поперечными нормальными и касательными (els, е38) деформациями, и, как следствие, поперечными касательными напряжениями tia и т23. При рассмотрении законов деформирования слоя предполагалось, что он находится в условиях плоского напряженного состояния. При анализе слоистого материала считалось, что прочность и поведение отдельно взятого слоя при нагружении в заданных направлениях полностью идентичны свойствам слоя, являющегося элементом композиционного материала, и что при этом сохраняются условия плоского напряженного состояния. Необходимо также помнить, что изложенные методы анализа справедливы вплоть до уровня нагруже-ния, при котором исчерпывается прочность слоя. При этом слои, оставшиеся неразрушенными, дополнительно нагружаются и могут разрушиться или не разрушиться. Точная доля нагрузки, которую разрушенный слой воспринимает или передает другим слоям, до настоящего времени не установлена. Этот вопрос представляет большой интерес при проектировании и расчете конструкций, изготовленных методом намотки, предварительная опрессовка которых ухудшает их свойства. При этом важно знать новые прочностные свойства материала.

Практика расчетов показала, что эта функция слабо зависит от технологии изготовления, и поэтому часто достаточная точность расчета получается при использовании единой для соединений данного типа зависимости (5.10). В случаях, когда соединения дополнительно нагружаются напряжениями (стп)и от изгиба (например, при соединениях внахлест), формула (5.8) записывается в виде

Соединения заведением в паз разнообразны по конструкции. Хвост, показанный на фиг. 81, а, является осевы ; его преимущество — простота, недостаток — сильное ослабление корня лопатки. ( Т-образные хвосты (фиг. 82, б) просты в изготовлении. Если посадка организуется по размеру а, то появляются дополнительные напряжения в наиболее нагруженном сечении,хвоста. Если посадка выполнена по размеру Ь, то дополнительно нагружаются щеки диска и увеличивается свободная длина лопатки. В обоих случаях недостаточно плотная посадка дает плохое закрепление лопатки,

При расчете клеммовых винтов нужно учитывать, что они дополнительно нагружаются от вращающего момента Т, который действует на клеммовое соединение. Одна полуступица клеммы передает только половину полного вращающего момента, и винты одной стороны полуступицы клеммы дополнительно растягиваются действием половины момента, приходящегося на одну полуступицу, т. е. одной четвертью полного вращающего момента Т, которым нагружено соединение. Величину этой дополнительной растягивающей нагрузки на один клеммовый винт можно подсчитать по формуле

Система уравнений (9.18) ...(9.23) характеризует течение и теплообмен несжимаемого закрученного потока при произвольном законе подвода охладителя по длине канала. Для решения этой системы дополнительно необходимо использовать уравнение теплового баланса пористой стенки. В простейшем случае при равенстве температур охладителя и стенки на поверхности

При этом некоторые из особенностей пластического течения металлов с ОЦК-решеткой связывают со свойствами винтовых дислокаций [9, 256]. В противоположность плотноупакованным решеткам, где дислокации расщепляются только в одной плоскости скольжения {111}, что обеспечивает их подвижность, винтовые компоненты дислокаций в ОЦК-решетке могут диссоциировать на частичные одновременно по» двум или трем плоскостям типа {112} или {110} (см. гл. 2). Это приводит к малой подвижности винтовых дислокаций [257, 258], так как для превращения сидячих дислокаций в скользящие конфигурации требуется образование перетяжек. Для большинства ОЦК-металлов,. обладающих высокой энергией дефекта упаковки, ширина расщепления не превышает двух межатомных расстояний [255], так что перетяжки образуются достаточно легко как под действием внешних напряжений, так и за счет термических флуктуации [70, 256]. Дополнительно-необходимо учитывать, что расчет напряжения Пайерлса— Набарр» для винтовых дислокаций [256] показал, что эти значения в ОЦК-кри-сталлах значительно выше, чем для краевых и смешанных ориентации.

При этом некоторые из особенностей пластического течения металлов с ОЦК-решеткой связывают со свойствами винтовых дислокаций [9, 256]. В противоположность плотноупакованным решеткам, где дислокации расщепляются только в одной плоскости скольжения {111}, что обеспечивает их подвижность, винтовые компоненты дислокаций в ОЦК-решетке могут диссоциировать на частичные одновременно по> двум или трем плоскостям типа {112} или {110} (см. гл. 2). Это приводит к малой подвижности винтовых дислокаций [257, 258], так как для превращения сидячих дислокаций в скользящие конфигурации требуется образование перетяжек. Для большинства ОЦК-металлов,. обладающих высокой энергией дефекта упаковки, ширина расщепления не превышает двух межатомных расстояний [255], так что перетяжки образуются достаточно легко как под действием внешних напряжений, так и за счет термических флуктуации [70, 256]. Дополнительно* необходимо учитывать, что расчет напряжения Пайёрлса— Набарро» для винтовых дислокаций [256] показал, что эти значения в ОЦК-кри-сталлах значительно выше, чем для краевых и смешанных ориентации.

шения к другому и возвращаться к уже реализованным механизмам, но дополнительно необходимо рассматривать эффект взаимодействия нагрузок. Как и в случае одноосного нагружения, внешние условия двухосного нагружения не вызывают новых механизмов разрушения, а реализуют один из возможных механизмов в соответствии с их иерархией, присущей данному материалу. Следует оговориться, что речь идет о подобии условий раскрытия берегов усталостной трещины.

Для осуществления этих работ необходимо: снять, прочистить и продуть фильтры перед подшипниками; разобрать, очистить и установить дополнительные фильтры в системе маслоснабжения (на заливе маслобака, на подводе к нагнетателю, на общих масляных линиях и т.д.); обеспечить надежную работу систем регулирования и защиты. При этом фильтры перед блоками регулирования, шайбами реле осевого сдвига (ТВД, ТНД, ЦБН), установленные на общих масляных линиях, разбирают, прочищают и при необходимости проводят замену элемента. Кроме этого, на масляных самоочищающихся фильтрах дополнительно необходимо проверить: уровень масла и при необходимости дозалить его в редуктор привода, натяжение сеток и их свободу движения по направляющим, исправность работы привода, нагрев электродвигателя, слив масла из маслобака. При этом следует: промыть сетки в маслобак 10%-ным раствором каустической соды; залить масло в маслобак; отремонтировать, заменить и смонтировать сетки в соответствии с заводской инструкцией.

* Аналогично линеаризованные уравнения устойчивости можно получить и в случае неупрощенных выражений изменения кривизн срединной поверхности оболочки. Для этого дополнительно необходимо проанализировать ряд второстепенных слагаемых в выражении полной потенциальной энергии.

Для точного действительного интегрирования необходима полная однородность материала совмещенного элемента относительно всех свойств, существенных для преобразований; достижение такой однородности для многих материалов весьма проблематично. Если затраты на улучшение свойств материала не оправданы, то дополнительно используют средства мнимого интегрирования. Симметрия 2-го и 3-го рода может быть достигнута выбором симметричной конст-рукции и однородностью совмещенного элемента. Симметрия 1 -го рода обеспечивается установкой второго такого же упругочувствительного элемента, который должен нагружаться той же силой с противоположным (для этого элемента) знаком, если дополнительно необходимо получить разностную схему.

Наиболее удобно сравнивать частоты, пользуясь неподвижными изображениями. Это возможно при наличии плавной регулировки частоты у одного из генераторов. Сравнивая фиксированные частоты, •определяют разностную частоту путем измерения периода повторения фигуры, т. е. интервала времени, в течение которого фигура претерпевает полную последовательность превращений. Для определения неизвестной частоты дополнительно необходимо установить знак при разностной частоте.

Укрупнённое проектирование. Годовая программа цехов I и II классов при укрупнённом проектировании должна содержать следующие данные: а) количество поковок на основную программу завода в т; б) то же — штампованных поковок (штамповок) в т или шт.; в) поковок для нужд завода (ремонтного и инструментального цехов и капитального строительства) в т\ г) поковок на сторону в т; д) штамповок на сторону в от или шт. Дополнительно необходимо определить количество продукции, подлежащей изготовлению из легиро-

Дополнительно необходимо предусмотреть расход древесины для внутренних нужд литейного и модельного цехов (изготовление шаблонов, плит, формовочных приспособлений, ремонтных работ и т. д.) в следующем размере: для единичного и мелкосерийного про-

При проектировании обработки на многошпиндельных автоматах дополнительно необходимо учитывать следующее: