Допускаемый дисбаланс

Так же просто поддается рассмотрению другой предельный случай, когда жесткость связи С очень велика по сравнению с жесткостью стержня. Тогда конец стержня В должен двигаться так же, как и конец рычага А (деформацией очень жесткой связи можно пренебречь). Следовательно, в этом случае можно считать заданным движение конца стержня В, как мы это делали в § 154. Конечно, это допущение справедливо лишь при условии, что не только связь С достаточно жесткая, но и что весь механизм достаточно жесткий, так что характер движения конца рычага А не изменяется под влиянием того, что конец рычага А жестко связан с концом стержня В.

В отличие от фран ко-р и донского источника — мельницы пограничные выступы могут действовать только как доноры единичных свежих дислокаций. Для объяснения дальнейшего роста плотности дислокаций в процессе деформации требуется привлечение дополнительных механизмов, таких, как двойное поперечное скольжение [61, 107]. Однако Ли [54, 1031 допускает, что в момент достижения предела текучести размножение внутри зерна не имеет еще большого значения, и все свежие дислокации можно считать возникшими от пограничных выступов. Если такое допущение справедливо, то любая теория упрочнения, которая связывает напряжение с плотностью дислокаций (о ~ К^р). должна привести к уравнению Холла — Петча, т. е. зависимости os ~ ~ D-^.

В формулах (16)—(18) предполагалось,что значенияЕ, аи цне зависят от температуры, однако это допущение справедливо только для коэффициента Пуассона, модуль же упругости и коэффициент линейного расширения существенно зависят от температуры. Аппроксимируя эти зависимости линейными -вида

С теоретической точки зрения, уравнение (6) неверно, так как предполагает линейность напряжений и деформаций вплоть до разрушения и не учитывает различия в свойствах слоев; последнее допущение справедливо только в случае, когда все слои идентичны и имеют одинаковую ориентацию.

При расчете эдс в измерительном преобразователе (измерительной катушке) принимается допущение, что функция распределения магнитного поля рассеяния ферромагнитного образца в системе координат, связанных с ним, не изменяется. Это допущение справедливо в случае постоянства намагниченности образца как функции координат и времени. Тогда эдс в витке измерительной катушки (измерительном контуре) может быть определена следующим образом:

Выбор подобной жесткой площадки диктуется также и конструкцией самого моноблока, в которой связь между соседними достаточно массивными участками осуществляется через сравнительно тонкие стенки, а следовательно, и влияние отдельных участков конструкции, т. е. вибропроводов, друг на друга сравнительно мало. Подобное допущение справедливо в области высоких частот, где конструкции возможно представлять совокупностью несвязанных жестких площадок, на которые действуют возмущающие силы [4'

1 В случае химического осаждения покрытия допущение справедливо при: б покрытия <а волокна, ств покрытия <сгв волокна.

При выводе формул для расчета барабанов и камер с отверстиями исходят из предпосылки о равномерном распределении напряжений в мостиках между отверстиями. Это допущение справедливо, если металл барабана или камеры достаточно пластичен для того, чтобы допустить небольшую пластическую деформацию около отверстий, в результате которой и произойдет усреднение напряжений.

ности. Такое допущение справедливо при очень малых плотностях орошения.

2. Капли в полете не соударяются, не взаимодействуют друг с другом. Критическая концентрация капель в единице объема пространства не должна превышать 2%. В брызгаль-иых бассейнах эта концентрация составляет около 0,1%. Допущение справедливо при непересекающихся факелах разбрызгивания.

В работах [Л. 742 и 744] автор показал, что это допущение справедливо при симметричном нагреве частиц с интенсивностью, соответствующей среднему коэффициенту теплообмена этой частицы. Однако в реальных условиях псевдоожиженного слоя частица, находящаяся около поверхности нагрева не имеет интенсивного вращения и подвергается сугубо несимметричному нагреву. При этом в окрестностях точки касания частицы с поверхностью нагрева локальные кондуктивные коэффициенты теплообмена частицы достигают огромной величины. Недавно Ботерилл, Редши [и др. подсчитали, что в подобных условиях даже в стеклянном шарике диаметром 0,2 мм может возникнуть заметный градиент температур. Это естественно, так как велики локальные тепловые потоки внутри частиц вблизи от мест с весьма высокими локальными а частиц.

Допуск дисбаланса задают для колес, полностью обработанных при «> 1000 об/мин; для колес, в которых некоторые поверхности обода, диска и ступицы не обработаны, — при п > > 500 об/мин. В технических требованиях делают запись по типу: «Допускаемый дисбаланс не более ... г • мм».

Каждый шкив при работе его со скоростью свыше 5 м/с должен быть статически отбалансирован. Допускаемый дисбаланс:

Быстроходные шпиндели в собранном виде балансируются динамически. Допускаемый дисбаланс от 10 до 50 Г -см (в зависимости от размера и числа оборотов).

Шкивы должны быть хорошо выбалансированы. Быстроходные шкивы необходимо для этого обрабатывать кругом. Допускаемый дисбаланс:

Скорость ремня о, м/о Допускаемый дисбаланс,

Допуск дисбаланса задают для колес, полностью обработанных при п> 1000 об/мин; для колес, в которых некоторые поверхности обода, диска и ступицы не обработаны, — при п> > 500 об/мин. В технических требованиях делают запись по типу: «Допускаемый дисбаланс не более ... г • мм».

Шкивы должны быть хорошо выбалансированы. Быстроходные-шкивы необходимо для этого обрабатывать кругом. Допускаемый дисбаланс:

Скорость ремня о, м/о < • 5—10 Допускаемый дисбаланс, г-м 6

Окружная скорость шкива, м/с Допускаемый дисбаланс, г • м Примечание

Допускаемый дисбаланс:

Шкивы должны быть статически отбалансированы. Допускаемый дисбаланс 0,245 кн- м (25 г • см) на каждые полные или неполные 5 кг массы шкива.