Докритических параметрах

2. Докритические диаграммы разрушения можно также вычислить с помощью энергетического критерия развития трещины (4.6). Для этого следует считать, что варьированное состоя-

Докритические диаграммы разрушения для сквозной трещины в длинной трубке, рассчитанные по уравнениям (29.21), показаны на рис. 29.4. Система уравнений (29.21) решалась при начальных условиях

Из уравнений, описывающих докритические диаграммы разрушения, также можно получить характеристики долговечности при повторной статической нагрузке, или, согласно современной терминологии, при малоцикловой усталости. Для этого на первом цикле диаграмма разрушения строится до нагрузки, отвечающей максимальному напряжению цикла аш,„г. При этом длина трещины увеличивается, и эту новую длину следует считать начальной при расчете докритической диаграммы на следующем цикле. Следовательно, краевое условие для расчета интегральной кривой дифференциального уравнения докритической диаграммы разрушения па t-м цикле будет о = omin при /=/,_,.

На рис. 31.6—31.9 показаны докритические диаграммы разрушения, построенные по уравнению (29.48) для материалов,

Рис. 31.6. Докритические диаграммы разрушения сплава Д16.Т-1. Здесь и на рис. 31.7—31.9 сплошные линии — эксперимент, пунктир — расчет.

Рис. 31.8. Докритические диаграммы

Рис. 31.9. Докритические диаграммы разрушения сплава ВАД-23 (старение 200°, 10 ч).

2. Докритические диаграммы разрушения можно также вычислить с помощью энергетического критерия развития трещины (4.6). Для этого следует считать, что варьированное состоя-

Докритические диаграммы разрушения для сквозной трещины в длинной трубке, рассчитанные по уравнениям (29.21), показаны на рис. 29.4. Система уравнений (29.21) решалась при начальных условиях

Для несквозной поверхностной трещины докритические диаграммы разрушения, иостроенные по уравнениям (29.21), приведе-

Из уравнений, описывающих докритические диаграммы разрушения, также можно получить характеристики долговечности при повторной статической нагрузке, или, согласно современной терминологии, при малоцикловой усталости. Для этого на первом цикле диаграмма разрушения строится до нагрузки, отвечающей максимальному напряжению цикла <зтю. При этом длина трещины увеличивается, и эту новую длину следует считать начальной при расчете до критической диаграммы на следующем цикле. Следовательно, краевое условие для расчета интегральной кривой дифференциального уравнения докритической диаграммы разрушения на Z'-M цикле будет о = ат\л при 1= li~\.

Переход на парожидкостный режим при докритических параметрах охладителя сопровождается повышением гидравлического сопротивления пористого материала вследствие увеличения объема паров охладителя. При этом пористая стенка начинает работать на устойчивом режиме парожидкостного охлаждения, но при увеличенном давлении охладителя. Температура же горячей стенки скачкообразно возрастает и в определенном диапазоне расходов охладителя остается постоянной (см. рис. 6.3). Постоянство температуры горячей стенки в некотором интервале расходов охладителя можно объяснить тем, что при истечении из пористой стенки парожидкостной смеси не вся жидкость участвует в ее охлаждении, часть жидкости в виде мельчайших капель по инерции проходит сквозь пограничный слой и уносится потоком горячего газа. По мере уменьшения расхода охладителя количество жидкости в парожидкостной смеси уменьшается, а граница раздела жидкость—пар перемещается внутрь стенки. Температура поверхности, соприкасающейся с горячим газом, остается постоянной, а температура стенки со стороны подачи охладителя возрастает и достигает температуры Кипения. Этот момент характеризуется вторичным повышением гидравлического сопротивления пористого материала. Над пористой стенкой со стороны подачи охладителя образуется паровой слой.. Система начинает работать на паровой режим охлаждения. При этом температура горячей поверхности стенки резко возрастает, что может привести к ее прогару. По мере повышения в газовом потоке давления область удельных расходов охладителя, где температура горячей стенки постоянна, сокращается из-за уменьшения скрытой теплоты парообразования (см. рис. 6.4).

типа при прямоточной схеме течения воды как при закритических, так и при докритических параметрах свежего пара сепаратор пара не нужен.

на докритических параметрах — 20—25 24—30

Массовое использование во Франции АЭС в базисном режиме оказывается возможным, поскольку государственная энергетическая компания «Электри-ситс дс Франс», избежав излишнего увлечения блоками на закритических параметрах пара, пошла по пути сооружения мощных и более дешевых блоков на докритических параметрах пара, которые могут успешно работать в полупиковом режиме, а достигнутую экономию на капиталовложениях направляла на модернизацию оборудования электростанций и ускоренное развитие экономичных маневренных гидроэлектростанций, а в горных районах — и гидроаккумулирующих электростанций.

В табл. 2-10 приведен коэффициент использования установленной мощности энергоблоков 150—300 МВт за десятилетний период эксплуатации. Из этих данных видно, что коэффициент использования установленной мощности по блокам 300 МВт в 1965 г., когда началось их внедрение, составлял всего лишь 30,3%, в 2 раза меньше коэффициента использования установленной мощности блоков 150—160 МВт. Через 10 лет, в 1975 г., коэффициент использования установленной мощности блоков 300 МВт достиг 71,2%, т. е. увеличился более чем в 2 раза. Характерно и то, что по коэффициенту использования установленной мощности блоки на закритических параметрах (300 МВт) начали опережать все блоки меньшей мощности, работающие на докритических параметрах пара.

Для создания в необходимых объемах специального маневренного оборудования необходимо ускорить уже начатую работу. До ее завершения в. рассматриваемом периоде необходимо продолжить использование в режимах переменных нагрузок существующего оборудования, в том числе и в первую очередь такого, как энергоблоки на докритических параметрах пара.

которая сильно зависит от плотности. В связи с этим представляют интерес данные Дикенсона и др. [20]. Они обнаружили, что в экспериментальном котле на закритических параметрах максимальное отложение и перегрев происходят в псевдокритической точке, вычисленной для ядра потока. Этот вывод вытекает и из уравнения (2.20), справедливого для жидкости при закритических параметрах и аналогичного уравнению (2.15) для случая кипения при докритических параметрах теплоносителя:

Прямоточные парогенераторы, работающие на докритических параметрах, гораздо более чувствительны к минеральным примесям, так как вода полностью превращается в пар в испарителе. Сначала пар выделяется из воды в виде пузырей, потом стенки покрываются пленкой воды, в то время как центральная часть трубы заполняется паром, В осушающей зоне остатки воды удаляют-

Рис. 13.4. Постепенное испарение воды вдоль стенок трубы прямоточного парогенератора, работающего на докритических параметрах

При высоких скоростях, имеющих место в прямоточных парогенераторах, работающих на докритических параметрах и температурах вплоть до максимальной, на внутренней поверхности трубы образуется так называемый «веявизетый» магнетит. В парогенераторах, работающих на сверхкритических параметрах, его появление отмечено при температуре ниже критической. «Волны» высотой до 150 мкм наблюдались при скоростях теплоносителя 1,6—2,9 м/с, причем длина волны была в пределах от 80 до 350 мкм, заметно уменьшаясь с увеличением скорости. Эти «волны» имели хорошо определимую кристаллическую структуру. Вероятной причиной их появления считают действие гидродинамических сил на осаждение из пересыщенного раствора магнетита, образовавшегося при растворении с поверхности трубы. Все наблюдения были сделаны на перлитных сталях, содержащих 2,25% Сг и 1% Мо. Появление «волнистого» магнетита существенно увеличивает трение по сравнению с трубами с гладкой внутренней поверхностью. Экспериментально наблюдалось увеличение трения в 20 раз, что соответствовало значению числа Рей-нольдса, равному 106. Это может вызвать значительное падение давления, причем разное в разных трубах. Когда падение давления становится очень большим, «волнистый» магнетит должен быть удален кислотной очисткой труб.

В прямоточном парогенераторе, работающем на докритических параметрах, встречается гораздо больше трудностей. Так, следует стараться поддерживать осушающую зону как можно дальше от перегревателя из аустенитной стали, который должен иметь по температуре запас, по крайней мере, 50°, чтобы предотвратить образование капель, содержащих хлориды или, что еще важнее, каустическую соду, и действие их на аустенитную сталь. Контро-

Рекомендуем ознакомиться:

Добавочные сопротивления

Дополнительных требований

Дополнительными элементами

Дополнительными резиновыми

Дополнительными затратами

Дополнительным подтверждением

Дополнительная литература

Дополнительная термообработка

Дополнительной информацией

Дополнительной обработке

Дополнительной продукции

Добавочное количество

Дополнительное количество

Дополнительное ограничение

Меню:

Главная страница Термины