Допускаемое радиальное

гле [р ]тах(Н/мм2) — максимальное давление, допускаемое прочностью охватывающей (или охватываемой) детали, меньшее из двух:

Здесь [6] тах=[р],пахб/р, мкм — максимальная деформация, допускаемая прочностью охватывающей детали, где [р] тах=0,5ат2[1 — (d/d2)2] (Па) — максимальное давление, допускаемое прочностью охватывающей детали (оТ2 — предел текучести материала охватывающей детали, Па).

Здесь 8]тах = [р]тях?>/р, мкм —максимальная деформация, допускаемая прочностью охватывающей детали, где [р]тах = 0,5atf[l—-(d/d^)2], МПа —максимальное давление, допускаемое прочностью охватывающей детали (а^ — предел текучести материала охватывающей детали, МПа).

8. Проверим допустимость выбранной посадки по условию прочности ступицы. Максимальное контактное давление, допускаемое прочностью ступицы по формуле (3.15),

мальная деформация, допускаемая прочностью охватывающей детали, где [p]max=0,5aT2[l — (d/d2)2] (Па) — мак-' симальное давление, допускаемое прочностью охватывающей детали (ат2 — предел текучести материала охватывающей детали, Па).

Здесь [pm]max — максимальное контактное давление, допускаемое прочностью охватывающей детали. По гипотезе наибольших касательных напряжений

7. Максимальное контактное давление, допускаемое прочностью зубчатого венца, по формуле (2.10)

На графике пучок кривых / характеризует зависимость, представленную этой формулой. Причем кривые в каждом пучке построены для разных нагрузок стола: верхняя — для Q2=Q; вторая— для Q2=9,5 т; третья — для 'Q2=29 т; нижняя — для Q2=34 от. На этом же графике нанесен пучок 2, характеризующий усилие резания, допустимое прочностью механизмов станка. Как видно из графика, для заготовки весом 34 т допустимое усилие резания Рг=12000 кг при рабочей скорости стола и=Ю м/мин. Однако при повышении скорости стола оно резко уменьшается. Так, при увеличении скорости стола до 20 м/мин допустимое усилие резания уменьшается до 4700 кг, т. е. более чем в 2,5 раза, а усилие резания, допускаемое прочностью механизма станка, остается неизменным при разных скоростях движения стола и составляет 13800 кг.

Наибольшее усилие подачи, допускаемое прочностью реечной шестерни, рассчитывается по формуле

Наибольшее усилие, допускаемое прочностью рейки, рассчитывается по тем же формулам, но величины Rb , Ь, у и адоа берутся для рейки.

Наибольшее усилие подачи, допускаемое прочностью цилиндрических, конических и червячных колёс, передающих движение на ходовой винт, рассчитывается по формуле

По приведенным графикам для каждой муфты можно определить силу FK при конкретном значении радиального смещения или по задаваемой величине силы FK найти допускаемое радиальное смещение валов и выбрать метод сборки (см. табл. 20.1).

На рис, 20.11 приведены графики зависимостей между силой F,,,, действующей со стороны муфты на валы, и допускаемым радиальным смещением валов As для муфт с различными расчетными моментами. Если требуется ограничить силу FK, то по графикам находят допускаемое радиальное смещение валов и назначают способ сборки (по табл. 20.1 ) .

На рис. 20.13 представлены зависимости изменения силы FK, действующей со стороны муфты на валы, от величины радиального смещения AS для муфт с различными расчетными моментами. Для ограничения силы FKno графикам находят допускаемое радиальное смещение валов и назначают способ сборки по табл. 20.1.

На рис. 20.9 представлены зависимости между силой FK и допускаемым смещением Д валов для муфт с различными значениями расчетных моментов. По приведенным графикам для каждой муфты можно определить силу FK при конкретном значении радиального смещения Д или по задаваемой величине силы /^ найти допускаемое радиальное смещение Д валов и выбрать метод сборки (см. табл. 20.1).

На рис. 20.11 приведены зависимости между силой FK, действующей со стороны муфты на валы, и допускаемым радиальным смещением Д валов для муфт с различными расчетными моментами. Если требуется ограничить силу FK, то по графикам находят допускаемое радиальное смещение валов и назначают способ сборки (по табл. 20.1).

Место установки муфты непосредственно влияет на ее габариты: на быстроходных валах меньше крутящий момент, поэтому габаритные размеры муфты будут меньше, меньше ее масса и момент инерции, упрощается управление муфтой (например, сцепной). Если соединение привода и исполнительного механизма выполнено не на общей раме, от муфты требуются в первую очередь сравнительно высокие компенсирующие свойства без повышенных требований к малому моменту инерции. Важным показателем муфт является их компенсирующая способность, зависящая от величины возможного взаимного перемещения сопряженных деталей (см. рис. 15.1) или от величины допускаемых упругих деформаций специальных податливых элементов ([А] — допускаемое осевое смещение; [е] — допускаемое радиальное смещение; [а] — допускаемый угол перекоса). Предохранительные муфты устанавливают на тихоходных валах, чем достигается надежность защиты деталей привода от перегрузки и повышение точности срабатывания муфты, пропорциональной величине крутящего момента. Муфты располагают у опор и тщательно балансируют. При монтаже добиваются соосности соединяемых валов. Комбинированные муфты, выполняющие упруго-компенсирующие и предохранительные функции (и другие) объединяют качества двух и более простых муфт. Специальные муфты часто конструируются с использованием стандартных элементов (пальцев, втулок, упругих оболочек, штифтов и др.). Проверочный расчет наиболее важных деталей муфты, определяющих ее работоспособность, производится только в ответственных случаях при необходимости изменения их размеров или же применения других материалов. При подборе стандартных муфт

П р и м е ч а н и я: 1. Наибольп ее допускаемое радиальное сме-

ных вращающих моментах от 125 до 12500 Н-м, передаваемых силами трения. Допускаемое радиальное смещение валов 0,05 мм.

По приведенным графикам для каждой муфты можно определить силу FK при конкретном значении радиального смещения или по задаваемой величине силы^ FK найти допускаемое радиальное смещение валов и выбрать метод сборки (см. табл. 20.1).

Муфты постоянной жесткости (исполнение;//, на, рис. 2^.10) характеризуются меньшей жёсткЬстью прр одинаковой с j исполнением . /величине S и допускает примерно в три раза большие радиальные смещения валов при одинаковой силе /?к. , На рис, 20.11 приведены графики зависимостей между силой Fy действующей со стороны муфты на валы, и допускаемым радиальным смещением валов AS для муфт с различными расчетными моментами. Если требуется ограничить силу ^к, то по графикам находят допускаемое радиальное смещение валов и назначают способ сборки (по табл. 20.1) .

На- рис. 20.13 представлены зависимости изменения силы FK, действующей со стороны муфты на валы, от величины радиального смещения ДЕ для муфт с различными расчетными моментами. Для ограничения силы FKno графикам находят допускаемое радиальное смещение валов и назначают способ сборки по табл. 20.1.