Длительности воздействия

При наличии статистических данных о длительности восстановления 11, тг, ..., тт оценка среднего времени восстановления Тв вычисляется по формуле

Значения tt и tBj случайных величин Tt и Г„/, так же как и раньше, определяются в соответствии с заданными законами распределения времени возникновения отказов отдельных элементов at (t) и законами распределения длительности восстановления отказавших элементов ав,- (t). Поэтому алгоритм определения Тс в этом случае запишется как

Из рассмотрения рис. 5.25 можно сделать следующий вывод: вид распределения времени восстановления мало влияет на ход кривой Q*(0 для системы в целом, и, напротив, вид распределения времени безотказной работы элементов существенно влияет на ход кривой Q* (t). В [12] доказывалось для случая ненагруженного дублирования, что при экспоненциальном распределении времени безотказной работы и возрастании интенсивности восстановлений среднее время работы системы перестает зависеть от вида распределения длительности восстановления. По-видимому, такое заключение справедливо и для рассматриваемого случая.

Когда будет выполнено условие оператора 20, управление передается операторам 23—25, которые определяют значения длительности безотказной работы /, момента отказа л и длительности восстановления системы в целом tu.

Среднеевремя восстановления тв—математическое ожидание длительности восстановления работоспособности после возникшего отказа.

живании и ожидающих наладки (Мрем), от собственного коэффициента готовности каждого станка. С увеличением длительности восстановления работоспособности станков со/ц, увеличиваются и Мрем и, следовательно, простои линии.

Используя формулы из табл. 4 для определения доверительных границ удельной длительности восстановления, можно записать

/ — для наработки на отказ и среднего времени восстановления; 2 — для удельной длительности восстановления; 3 ^— для коэффициента технического использования:

Значения доверительных границ для удельной длительности восстановления (простоя) 5об и Вс определяются с помощью коэффициентов &1 и 82 доверительных границ удельной длительности

где В-в — точечная оценка удельной длительности восстановления работоспособности линии при внеплановой замене i-ro инструмента (см. табл. 18): frff — эмпирический коэффициент, учитывающий изменение величины Ви в при наличии разницы между расчетным (?р) и принятым (^п) Для данной АЛ числом наладчиков (см. табл. 17); т, — число инструментов в АЛ

17. Расчет точечной оценки удельной длительности восстановления работоспособности оборудования АЛ силами наладчиков и ремонтной службой

Одновременное воздействие на металл высокой температуры и агрессивных газов приводит к интенсивному образованию продуктов коррозии. Скорость газовой коррозии зависит от многих факторов: природы металла или состава сплава, характера газовой среды, температуры, свойств образующихся продуктов коррозии, длительности воздействия газовой среды па металл и т. д

Процесс действия нагрузок на аппараты является основной причиной их отказов, поэтому анализ причин отказов невозможен без учета вида воздействующих нагрузок, длительности воздействия и закономерностей изменения нагрузок во времени.

Ни поперечных фотохронограммах, соответствующих лазерной моиоимпулисной обработке армко-железа (углеродистых сталей), хрома и двухслойных систем Mo-Fe, Cr-Fe винтовые структуры наблюдались преимущественно в начале образования факела с последующим истечением плоимы в виде «почек». Результаты экспериментов по обработке данных систем импульсами с крутым задним фронтом показали, что на начальной стадии обработки на поверхности также формируются конусообразные выступы и кольцевые зоны эрозии по их периферии (ц - 2—5*10* Вт/см2). В отличие от режима отслаивания Но покрытия, с последующим скатыванием его в валик и реализпции Mocconupuiioca Мо из валика по тсрмокапилляриому механизму, в данных случаях легирование матрицы осуществляется из конусообразного выступа 8 центре пятна фокусировки и данные двухслойные системы плавятся как единое целое. Вращение источника эрозионной плизмы по периферии центра пятна нагрева приводит к возникновению механизма миогавихревого легирования, что и подтверждают результаты металлографических и микрорентгеноспектральных исследований. Увеличение же длительности воздействия приводит к слиянию микровихрсй, при последующем гидродинамическом массопереносе примеси по всей глубине ванны расплава. В случае же фоторегистра-цни только прерывистых плазменных потоков наблюдалось практически равномерное распределение примеси по глубине при одновременном увеличении глубины легирования.

Имеется, однако, большая группа материалов, для которых значение деформации существенно зависит от времени, т. е. от длительности воздействия нагрузки. Такую деформацию удобно представить суммой двух других компонентов е0 и екрп:

Понижение пластичности меди при увеличении длительности испытания иллюстрируется также данными работы [1]. Десятикратное увеличение длительности воздействия атмосферного воздуха понижает относительное сужение меди с 95 до 77% при 375 °С и с 81 до 47 % при 425° С (табл. 6). При испытании в разреженном воздухе пластичность также понижается, но тем меньше, чем лучше вакуум. Наибольшая пластич-

Очистка меди зависит от температуры и длительности воздействия вакуума, исходного содержания примеси, ее упругости пара и скорости диффузии, материала тигля, типа печи и качества ее работы, степени вакуума, площади поверхности жидкой ванны и ее глубины, перемешивания и других факторов. Если примесь находится в металле в виде соединений, то решающую роль играет упругость пара не примеси, а ее соединения.

Улучшение механических свойств с увеличением скорости растяжения при высокой температуре, по нашему мнению, обусловлено сокращением длительности воздействия внешней среды.

В зависимости от интенсивности и длительности воздействия лазерного излучения различают следующие стадии взаимодействия излучения с материалом при лазерной обработке: подвод лазерного излучения к материалу, поглощение светового потока и передача его энергии твердому телу, нагрев материала без видимого разрушения, расплавление материала, испарение и вымывание продуктов разрушения, остывание материала после окончания лазерного воздействия.

длительности воздействия излучения на материал. Регулируя эти две характеристики излучения, можно задать энергетические условия, при которых реализуются процессы сварки, прошивки отверстий, упрочнения в результате структурных превращений, лазерного глянцевания, лазерного шокового упрочнения (рис. 1) [56]. Штрихами на этом рисунке представлены линии постоянных удельных энергий (в Дж/см2).

Несущая способность конструкций зависит также от температурных режимов и длительности воздействия силовых и тепловых нагрузок. Длительное воздействие таких нагрузок сопровождается явлениями кратковременной или длительной ползучести материала. Для некоторых конструкций (например, авиационных) к изменению физических свойств материала могут приводить акустические нагрузки (особенно ультразвукового диапазона).

Рис. 13. Зависимость представительного интервала времени измерения Т локальной вибрации рубильного молотка ИП-4114 от соотношения длительности воздействия т и периода повторения паузы Л/

Рекомендуем ознакомиться:

Дополнительных специальных

Дополнительных воздействий

Дополнительными деформациями

Дополнительными условиями

Дополнительным источником

Дополнительным введением

Дополнительная обработка

Добавочной химически

Меню:

Главная страница Термины