Допускается возможность

4. Не допускается включение ширины фасок и канавок в общую размер ную цепочку размеров (рис. 22.4, а). Размеры фасок и канавок должны быть заданы отдельно. Удобнее канавки выносить и показывать форму ка-

4. Не допускается включение ширины фасок и канавок в общую цепочку размеров (рис. 22.4, а). Размеры фасок и канавок должны быть заданы отдельно. Удобнее канавки выносить, показывать в масштабе увеличения форму канавки и все ее размеры (рис. 22.4, б).

Разность частоты вращения, при которой допускается включение сцепных муфт на ходу: D, мм 40 45...60 70... 100110... 180

Профиль кулачков (рис. 3.180) выбирают в зависимости от условий работы муфты. Наиболее распространены муфты с симметричным трапецеидальным профилем (рис. 3.180, а) и углом скоса боковой грани 3. . .8°, что обеспечивает самоторможение и снижает силу включения. При постоянном направлении вращения валов применяют неравнобочный трапецеидальный профиль кулачков (рис. 3.180, б), что облегчает включение муфты. При прямоугольном профиле (рис. 3.180, в) требуется точное взаимное расположение муфт в момент включения, включать такие муфты на ходу не допускается.

4. Не допускается включение ширины фасок и канавок в общую размерную цепочку размеров (рис. 22.4, а). Размеры фасок и канавок должны быть заданы отдельно. Удобнее канавки выносить и показывать форму ка-

Разность угловых скоростей, при которых допускается включение сцепных муфт на ходу:

Наиб о пыла я ра зность угловых скоростей, при которой допускается включение муфты на ходу

Разность угловых скоростей, при которых допускается включение сцепных муфт на ходу: разность угловых скоростей, мин"1............. До 450 300-400 200-250 150-200

Наибольшая разность угловых скоростей, при которой допускается включение муфты на ходу 1000 60 "° = «Dcp V<* vcp = 0,8 м/с; D =D + d* «0= !2-10\o,8 <Ртр - угол трения на кулачках; 8 - угол профиля кулачка; /тР - приведенный коэффициент трения на шпонке или на шлицах; a - центральный угол кулачка В «р- центральный угол, соответствующий ширине вершиньг4сулачка по наружному диаметру;

:; .При наладке и испытании шкафа управления режим на лампах типа ПРК-7 должен быть выдержан 'в соответствий с техническими данными эп*х тамп путем регулировки зазора в дросселе. Во избежание перегорания ламп и разрушения крепления кварцевых чехлов з цоколях в нормальных условиях эксплуатации установки не Допускается включение ламп в'работу до наполнения .камер установки водой.

Приведенные обстоятельства вызывают необходимость опирания колонн шахты непосредственно на колонны горна, вследствие чего колонны рам копра обычно не совпадают в плане с колоннами шахты. Для передачи нагрузки от копра на колонны в уровне колошниковой площадки предусмотрена кольцевая балка, способная работать как на изгиб, так и на кручение. При таком решении допускается возможность установки копра под любым углом к колоннам печи вне связи с расположением ее леток и фурм. Сохраняя все преимущества схемы, приведенной на рис.13.5г, описываемое решение обеспечивает прочность и надежность конструкций даже в случае появления трещин в кожухе печи. На рисЛЗ.Зэс изображена'доменная печь с такой схемой, но при уменьшенном количестве колонн, получившая широкое распространение в типовых печах 2000 м3 и больших объемов. Рост объемов и форсирование режимов работы печей вызывает необходимость увеличения количества ее фурм и леток, что создает затруднение для установки колонн горна, усложняет осуществление механизации трудоемких работ у горна печи. В то же время опыт эксплуатации печей свидетельствует о том, что колонны горна во время эксплуатации фактически не воспринимают веса вышерасположенных конструкций (кожуха, кладки, холодильников) и шихты, а обычно испытывают растягивающие напряжения, вызываемые вертикальным термическим расширением кладки и внутренним давлением газа, передаваемым на колонны через болты, крепящие мораторное кольцо к их оголовку. Приведенные соображения позволили уменьшить количество колонн до четырех. Сами колонны несут нагрузку только от колошникового устройства (при незатянутых болтах растяжение в колоннах не возникает) и предназначены для восприятия веса шахты при ремонтах с полной заменой кожуха горна.

В ЭК обычно допускается возможность частичной замены одних видов энергоресурсов другими. В данной модели такая взаимозаменяемость описывается с помощью некоторой "фиктивной" сети со специально подобранными пропускными способностями дуг. В целях уменьшения влияния различных возмущений на функционирование в ЭК обычно создаются запасы определенных видов энергоресурсов. 436

острийными электродами, так и соединительными элементами. Отличия носят более количественный, чем качественный характер. Во-первых, учитывая размеры блока и отделяемых фрагментов и связанную с этим потребность в повышенных значениях энергии единичного разряда, допускается возможность увеличения разрядных промежутков, вплоть до дециметров с повышением уровня рабочих напряжений до 500-600 кВ. Во-вторых, при множественности разрядных промежутков (пар острийных промежутков), учитывая эффекты снижения многоимпульсной прочности, допускается интервал 5-10 = d/l = 5-10. В-третьих, распределение электродов с разрядными промежутками и классифицирующих продукт разрушения ячеек не имеет четко выраженной направленности (линейный или замкнутый щелевой промежуток). Электроды распределяют по поверхности блока, максимально используя возможность улучшения условий разрушения за счет дополнительных свободных поверхностей (например, боковые поверхности цилиндрических блоков искусственной слюды). Таким образом, основные параметры выделенных областей ЭИ-дезинтеграции могут быть определены следующим образом:

Допускается возможность местного увеличения масштаба разбиения на сетки внутри модели («математическая лупа»). Алгоритм основан на теории малых упругопластических деформаций и справедлив для простого или близкого к нему пути нагруже-ния [19]. Упругопластические расчеты выполняют методом упругих решений, приспособленным к расчетам на ЭВМ. При этом методе каждое последующее приближение (поле перемещений) определяется из условия максимального снижения свободной энергии. Величина секущего модуля зависит от величины ин-

153. У пассажирских лифтов с непосредственным вызовом свободной кабины с этажных площадок допускается возможность вызова ее без пассажиров с открытыми дверями кабины.

В практических задачах нередко допускается возможность существования нескольких состояний Alt ..., Аг, причем некоторые из них могут встретиться в комбинации друг с другом. Тогда в качестве различных диагнозов Dt следует рассматривать отдельные состояния Dx — At, ..., D, — Аг и их комбинации Dr+1 = At Л Ait ... и т. п.

то подобное разделение возможно, если области диагнозов не пересекаются. Так как условия (7.70) представляют собой строгие неравенства, то не допускается возможность касания областей. Ограничимся также рассмотрением односвязных областей диагнозов, которые характеризуются тем, что замкнутая поверхность внутри области с помощью непрерывного деформирования может быть стянута в любую точку области. Если внутри области диагноза имеется полость или область состоит из двух замкнутых подобластей, то она не является односвязной. Достаточное условие линейной разделимости двух непересекающихся областей диагноза состоит в следующем: области диагноза должны быть выпуклыми областями (рис. 19, а). Напомним, что область называется выпуклой, если отрезок прямой, соединяющий две произвольные точки области, не выходит за ее пределы. Указанное условие можно ослабить, относя требование выпуклости только к части поверхности области, более «близкой» к другой области.

В случае, когда допускается возможность снижения нагрузки ив подсистеме установлена одна рабочая технологическая^линия на пол-

Измерения релаксации напряжения при неизменной деформации могут быть использованы для приближенной оценки параметров, характеризующих упруго-вязкие материалы, минуя более или менее сложный. путь расчета спектра времен релаксации. В серии работ итальянских авторов [45—471, посвященных расплавам полимеров, была измерена релаксация напряжений после остановки установившегося потока. При не очень малых и не очень больших временах (после начала процесса релаксации) связь между напряжением и временем для указанных систем описывается степенной функцией, параметры которой не зависят от начального значения напряжений. В работах [45—46] допускается возможность использования одного (характеристического) времени релаксации максвелловского тела таким образом, что в энергетическом отношении (по упругой энергии в установившемся потоке) это тело эквивалентно изучаемому материалу. В последующем была сделана попытка [47] дать более общее рассмотрение этой задачи.

Разработаны и реализованы в виде программ на ЭВМ численные методы расчета эластомерных конструкций, основанные на двумерных уравнениях. Возможности численных методов и программ не ограничиваются анализом конструкций с жесткими фланцами на основаниях. По этим программам можно выполнять расчеты конструкций с заданными кинематическими условиями на основаниях, допускается возможность их деформации. В частности фланцы могут рассматриваться как упругие кольца.