Допустимый температурный

Опасное сечение, как и прежде, находится у донышка, и напряжение ар не должно превышать временного сопротивления металла в этом месте заготовки. При колодной деформации металл упрочняется и, следовательно, предел текучести металла стенок заготовки больше, чем у донышка (наиболее упрочнена краевая часть полой заготовки, у которой в наибольшей степени уменьшился диаметр на первом переходе вытяжки). Это обстоятельство приводит к тому, что допустимый коэффициент вытяжки на последующих переходах значительно меньше допустимого коэффициента вытяжки на первом переходе (&в = 1,2-=-1,4). Некоторое увеличение допустимого коэффициента вытяжки (kB = 1,4ч-1,6) можно получить, если заготовку

Is! KSO где [s] — допустимый коэффициент безопасности (см. § 1.3).

(см. рис. 1.4); если разрушение обусловлено главным образом амплитудными напряжениями, а„т = ста ,jm; [s] > 1 — допустимый коэффициент безопасности (см. § 1.3); es^l—масштабный фактор (рис. 1.5); р — коэффициент упрочнения или коэффициент влияния качества обработки поверхности (рис. 1.6, табл. 12.9); К,—коэффи-

Допустимое значение коэффициента безопасности [s] назначают на основании опыта проектирования и эксплуатации машин или рассчитывают с учетом требуемой надежности деталей. При отсутствии необходимых данных допустимый коэффициент безопасности приближенно можно определить на основе так называемого дифференциального метода как произведение частных коэффициентов [14; 38]:

Решение. 1. Определяем допустимый коэффициент безопасности по фор» муле (1.28):

Предел прочности стали оь = 1000 Н/мм ; предел выносливости при изгибе-ст_,р = 360 Н/мм2 (см. табл. 1.2). Допустимый коэффициент безопасности [s] =* = 1,75. Определить допускаемое напряжение.

Для выяснения прочности вала установим минимально допустимый коэффициент безопасности по выражению (1,28):

где Q — разрушающая нагрузка (см. табл. 11.6, 11.8, 11.9). Необходимо соблюдать условие s^=[s], где [s] — допустимый коэффициент безопасности (табл. 11.11).

Двигатель должен иметь допустимый коэффициент перегрузки

Пример. Определить момент инерции маховиков для механизма насоса? приводимого в движение электродвигателем, по следующим данным (рис. 8.4, а): длина кривошипа г = 200 мм; длина шатуна / = 900 мм; расстояние от центра тяжести шатуна до центра пальца кривошипа а = 0,4/; масса поршня (ползуна) тп = 70 кг; масса шатуна тш = 45 кг; частота вращения кривошипа п = = 200 об/мин; допустимый коэффициент неравномерности [б] = 1/50.

разработку стандартов, устанавливающих минимально допустимый коэффициент полез-ното использования энергии;

Допустимый температурный диапазон, СС ....

Это обстоятельство в сочетании с невысокой морозостойкостью ПВХ сужает допустимый температурный интервал их эксплуатации. Так, для винипластов этот интервал составляет от —20 до + 70° С, а для пластикатов от —40 (—60) до + 50 (+ 70)° С.

Допустимый температурный интервал эксплуатации (на воз- ±60 ±60 (допускается до +70) ±60 (допускается до +70) ±60 ±70 ±40 (ДО +4 5)

При помощи подобных уравнений может быть определен допустимый температурный уровень переработки термопластов или, фактически, пределы интенсификации процессов переработки, когда процессом можно еще управлять за счет внешнего теплообмена.

ный, декоративный) и условия эксплоатации изделий; вУ желательный цвет окраски; г) отделка поверхности (степень глянца, наличие надписей и т. п.); д) особые условия окраски (окраска внутренних поверхностей литья, подкраска мест сопряжений, имитационная окраска изделия и отдельных деталей и пр.); е) температурные режимы в процессе эксплоатации изделия; ж) допустимый температурный режим в случае применения искусственной сушки изделия (температура и допустимая продолжительность выдержки при максимальной температуре); 3) желательный тип лакокрасочных материалов (если имеются эксплоатацион-ные или исследовательские данные о целесообразности применения определённых материалов ; и) минимальный срок службы покрытия.

На рис. 3 показаны эпюры осевых и кольцевых напряжений на наружной и внутренней поверхности среднего слоя трубы с кольцевыми гофрами от нагрева на 60 °С, полученные при расчете трубы по программам, разработанным в Институте механики АН УССР. В качестве примера рассмотрен гофр высотой 18 мм, шириной 200 мм с шагом 800 мм. Согласно расчету, компенсирующая способность такой трубы 1,06 мм на 1 м длины. Максимально допустимый температурный перепад для стали с ат = 420 МПа составляет 88 °С. Осевая жесткость рассматриваемой трубы, напряжения сжатия в трубе от нагрева и усилия, действующие на опоры и задвижки, уменьшатся в три раза по сравнению с обычной.

В зимнее время допустимый температурный интервал в помещениях для станков классов Н и П можно обеспечить центральным отоплением любого типа, в летнее время — приточно-вытяжной вентиляцией.

где ^п.в — температура питательной воды, °С; А/"х.к — минимально допустимый температурный напор на холодном конце водяного экономайзера, т. е. разность между температурой газов на выходе и воды на входе в экономайзер, °С.

Допустимый температурный режим футеровки в области хрупкого состояния огнеупора

Допустимый температурный режим футеровки в области хрупкого состояния огнеупора

Для компрессора предусматривается система промежуточных охладителей с целью повышения его экономичности. Степень сжатия каждого цилиндра выбирается одинаковой и не превышает максимально допустимой величины, если исходить из конструктивных соображений и условий обеспечения приемлемого к.п. д. Особенность расчета компрессора— обязательный учет (кроме ограничения на минимально допустимый температурный напор между сжимаемой кислородно-воздушной смесью и охлаждающей водой) ограничений по температуре охлаждающей воды. Нижний предел соответствует температуре после конденсатного насоса (рис. 5.3), верхний — температуре перед деаэратором. Это в ряде случаев не позволяет в полной мере использовать преимущества промежуточного охлаждения.