Допустимой шероховатости

Конструкцию г применяют, когда допустима установка диафрагмы с осевым люфтом. Для предупреждения натяга при .затяжке болтов, фланец устанавливают с зазором 0,1—0,2 мм, вследствие чего точной фиксации диафрагмы этот способ не- обеспечивает.

Дела Трудно выполнимо для Тихоходных механизмов, кроме тоги, при агрегатной сборке податливые амортизаторы будут способствовать расцентровке машин при работе их под нагрузкой и, как следствие, усилению вибрации. Поэтому для механизмов и машин, у которых на половинной частоте основного рабочего процесса отсутствуют возмущающие силы, допустима установка их на стенде на амортизаторы, обеспечивающие нижний из указанных пределов коэффициента расстройки.

Конструкцию г применяют, когда допустима установка диафрагмы с осевым люфтом. Для предупреждения натяга при затяжке болтов, фланец устанавливают с зазором 0,1—0,2 мм, вследствие чего точной фиксации диафрагмы этот способ не обеспечивает.

Устройство вентиляционной системы зави сит от расположения материала и его сопротивления прохождению теплоносителя. При плотном слое материала, отделяющем горячую камеру от вытяжных труб, допустима установка труб с вытяжным отверстием вверху сушилки. При слое крупнокусковых материалов, не отделяющем горячую камеру от вытяжных труб, последние имеют окна ниже слоя материала.

Нежелательна по условиях трудоемкости обслуживания установка более двух механических фильтров диаметром больше 2 000 мм. В случае конструктивной возможности организации промывки фильтров больших размеров следует стремиться к меньшему числу фильтров. Допустима установка одного механического фильтра при среднемесячной концентрации взвешенных веществ в исходной воде меньше 50 мг/кг.

Особое внимание следует обращать на рациональную организацию процесса дозирования реагентов. При этом целесообразно, чтобы принимаемые технические решения удовлетворяли следующим требованиям: обязательное фильтрование всех растворов легкорастворимых реагентов до расходных баков со скоростью 6 м/ч в специальных фильтрах с зернистой загрузкой (термоантрацит или кварц) с размером зерен 1 — 3 мм; по возможности сниженная установка дозаторов на нулевой отметке в месте, удобном для обслуживания; подача отдозированного раствора в необходимую точку плунжерным или центробежным насосом-дозатором с фторопластовой набивкой сальников (для легкорастворимых реагентов) или гидроэлеватором для известкового молока. Для агрессивных растворов и абразивных суспензий должны подбираться соответствующие материалы. В качестве рабочей воды для гидроэлеватора известкового молока должна использоваться умягченная вода с давлением не ниже 4 ат. Допустима установка вне здания в непосредственном примыкании к зданию водоочистки следующего оборудования: осветлителей, баков осветленной, очищенной и промывочной воды, декарбонизаторов и буферных баков горячей воды. При этом для осветлителей создается возможность обслуживания их верхней части за счет строительства надстройки с крышей, края которой должны создавать навес над стенкой аппарата на 1 м, и нижней части путем строительства под-фундаментного помещения.

Сооружение одного деаэратора допустимо только для котельных с производительностью до 25 т/ч. При наличии в котельной стальных водяных змеевиковых экономайзеров или водогрейных котлов резервные деаэраторы обязательны при любой производительности. Барбо-таж как последнюю фазу деаэрации следует предусматривать для деаэраторов всех типов. При этом постоянная работа барботажных устройств организуется только на установках, где это не связано с дополнительными энергетическими потерями. В промышленных котельных без стальных водяных экономайзеров или водогрейных котлов допустима установка деаэраторов без барботажных устройств.

бочих позиций) одношпиндельных многорезцовых копировальных полуавтоматов, причем режимы резания рассчитывают для одной наиболее нагруженной позиции. При проектировании наладок на полуавтоматы непрерывного действия необходимо руководствоваться теми же соображениями, что и для токарных многорезцовых копировальных полуавтоматов и вертикально-многошпиндельных полуавтоматов последовательного действия, с учетом особенностей кинематики станков непрерывного действия. На этих станках целесообразно осуществлять наладку на двух- и трехцикло-вую работу. При обработке ступенчатых валов допустима установка на каждой позиции более 10 резцов для обработки всех поверхностей. Для разгрузки суппортов и шпинделей рекомендуется применять копирное точение.

1) для каждого состава основного оборудования ТЭЦ все принципиально возможные варианты развития в течение Тр лет при условии, что допустима установка в t-ж году этого периода всех турбин, части общего их числа в любом сочетании, как допустим и отказ от их ввода (в любом из Тр лет, кроме последнего);

Линзовый компенсатор может воспринимать удлинения, направленные строго по его оси (при этом устанавливают четыре разгрузочных болта), или служить еще и шарниром, воспринимая расширение под углом к оси компенсатора. При одношарнирном компенсаторе устанавливают два разгрузочных стяжных болта, при двухшарнирном — допустима установка и трех болтов. В обоих случаях плоскости установки болтов должны быть согласованы с работой шарнира, а именно не мешать свободному перемещению сторон шарнира.

ли выбирается такой же, как у присоединенных к камерам труб. Исключением являются камеры, в которые включены трубы из аусте-нитной стали. Температура необогреваемых камер не превышает температуры пара и при допустимом ее повышении на 5° С сверх номинальной должна составлять 575 или 590° С. Для работы при такой температуре допустима установка камер из стали марки 12Х1МФ.

Облегченная обмуровка обычно состоит из двух или трех слоев. Внутрь газохода обращен слой шамотного или красного кирпича. Шамотный кирпич должен быть установлен там, где температура внутренней поверхности обмуровки превышает 600— 700° С, а' также на участках, где возможно шлакование. За экранными трубами при густом экранировании и тугоплавкой золе, а также по стенам водяного экономайзера допустима установка красного кирпича высокого качества, выкладываемого на растворе из огнеупорной глины и молотого шамота.

Элементы режима резания назначают в определенной последовательности. Сначала назначают глубину резания. При этом стремятся весь припуск на обработку срезать за один рабочий ход инструмента. Если по технологическим причинам необходимо делать два рабочих хода, то при первом ходе снимают —80 % припуска, при втором (чистовом) —-20 % припуска. Затем выбирают величину подачи. Рекомендуют назначать наибольшую допустимую величину подачи, учитывая требования точности и допустимой шероховатости обработанной поверхности, а также мощность станка, режущие свойства материала инструмента, жесткость и динамическую характеристику системы СПИД. Наконец, определяют скорость резания, исходя

Кроме того, на чертежи моделей обозначается степень допустимой шероховатости и волнистости по всей поверхности.

При назначении предварительных (максимально возможных) режимов резания, обеспечивающих минимальное время обработки, первоначально выбирают подачу исходя из требуемой точности обработки, допустимой шероховатости и размеров обрабатываемой поверхности. Затем назначают скорость резания, которая определяется требуемой стойкостью инструмента. Минимальную стойкость инструмента предварительно выбирают равной , 100—150 мин.

Рабочий чертеж, кроме того, должен содержать указания о допустимой шероховатости поверхностей, данные о материале, термообработке, отделке и другие технические требования к готовой детали, если последние не включены в технические условия. Размеры, определяющие расположение сопрягаемых поверхностей, проставляются, как правило, от конструктивных баз с учетом возможностей выполнения и контроля этих размеров.

Вносится числовое значение допустимой шероховатости

В книге изложены основные вопросы теории лопаточного аппарата паровых и газовых турбин; приведены методы расчета аэродинамических характеристик решеток лопаток бесконечной и конечной длины; дано теоретическое обоснование выбора допустимой шероховатости поверхности лопаток; рассмотрено влияние шероховатости поверхности на потери энергии в решетках; освещены особенности течения рабочей среды в решетках при сверхзвуковых скоростях; изложена теория расчета лопаточного аппарата сравнительно большой длины.

Целью настоящей книги является в основном освещение вопросов теории, решение которых требует учета вязкости рабочей среды. Это прежде всего относится к определению аэродинамических характеристик лопаточного аппарата, допустимой шероховатости его поверхности, исследованию явлений, связанных с движением рабочей среды в пограничном слое и пр.

Во второй главе дано теоретическое обоснование и изложена методика определения допустимой шероховатости поверхности лопаток, рассмотрено влияние шероховатости поверхности на эффективность лопаточного аппарата осевых турбомашин.

ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ДОПУСТИМОЙ ШЕРОХОВАТОСТИ ПОВЕРХНОСТИ ЛОПАТОК.

В дальнейшем будет показано, что определение величины допустимой шероховатости можно производить дифференцированно для отдельных участков поверхности лопаток с учетом и характера движения среды в пограничном слое на этих участках. Однако такой расчет является сравнительно сложным. Кроме того, определение характера течения среды в пограничном слое на значительной части поверхности лопаток в известной мере носит условный характер, поскольку на отдельных участках поверхности он зависит от режима работы турбомашины. Поэтому на практике целесообразно ориентироваться на величину допустимой шероховатости, определенную при условии турбулентного характера течения в пограничном слое. Требования о чистоте поверхности на тех ее участках, на которых течение безусловно является ламинарным, могут быть приняты пониженными.

При современном уровне знаний мы не можем аналитически оценить влияние неоднородности шероховатой поверхности. Однако очевидно, что учет этого фактора при определении величины допустимой шероховатости не мог бы привести к заметному отличию результатов. Таким образом, при рассмотрении этого вопроса будем предполагать, что шероховатость поверхности является однородной.