Допустимой точностью

Червячный редуктор. При расчете определяются: межосевое расстояние, размеры червяка и колеса, КПД передачи, температура масла в редукторе. Расчет проводится последовательно для разных материалов венца червячного колеса: БрО10Ф1, БрО5Ц5С5, БрА9ЖЗЛ. Наиболее целесообразным является вариант с возможно меньшей массой и большим КПД при допустимой температуре масла в редукторе.

Наиболее целесообразным является вариант с возможно меньшей массой и большим КПД при допустимой температуре масла в редукторе, с оценкой целесообразности установки вентилятора на быстроходном валу и соразмерности редуктора и деталей, устанавливаемых на концах входного и выходного валов.

Длительная выдержка в форме с целью охлаждения до низкой температуры нецелесообразна с экономической точки зрения, так как увеличивает продолжительность технологического цикла изготовления отливок. В литейных цехах с малыми масштабами производства применяют естественное охлаждение на заливочной площадке. К таким производствам относятся технологии жаропрочного литья металлургического оборудования (изложницы, прокатные валки и др.). Длительность охлаждения их составляет 100 - 150 ч. Поэтому выбивку стремятся проводить при максимально высокой допустимой температуре. Она зависит от природы сплава, а также от конструкции (сложности), размеров и массы отливки. Сложные жаропрочные отливки, склонные к образованию трещин, охлаждают в форме до 200 - 300°С. Наиболее ответственные отливки (лопатки ГТД) охлаждаются по заданному режиму в термостате. Отливки, не склонные к образованию трещин, охлаждают до 800 -900°С.

го, чтобы теплота эффективно рассеивалась при расчетной максимально допустимой температуре воды в поверхностном слое;

Основным средством стабилизации структуры и уменьшения внутренних напряжений является отпуск, применяющийся как для закаленных, так и для термически неупрочненных, но наклепанных при механической обработке деталей. Вследствие нагрева при отпуске увеличивается подвижность атомов металла, облегчается их перегруппировка в более устойчивые фазы, понижается сопротивление микродеформации, которая способствует разрядке напряжений второго рода. Наиболее выгодно производить отпуск детали при высшей допустимой температуре нагрева, так как эффективность отпуска быстро возрастает с повышением температуры. Продолжительность выдержки имеет значительно меньшее значение. Так, например, отпуск стали в течение 15 мин при температуре 450° С примерно эквивалентен отпуску в течение 10 ч при температуре 300° С; отпуск при температуре 650° С в течение 15 ч — отпуску в течение 150 ч при температуре 550° С.

1. Мощность наиболее напряженного твэла при кипении воды в ТК определяется по предельно допустимой температуре топлива Tjon при условии коси-нусоидального закона энерговыделения

Для предупреждения обезуглероживания термическую обработку стали следует проводить при минимально допустимой температуре и наименьшей продолжительности

Приближенный тепловой расчет производится для эквивалентного цилиндра с диаметром, равным средней толщине зубца, из расчета его сквозного нагрева до температуры закалки Тк = — 750° С при максимально допустимой температуре на поверхности. Полученная удельная мощность умножается на полную одновременно нагреваемую поверхность шестерни. Тогда имеем:

Время нагрева и удельная мощность находятся для цилиндра с диаметром, равным диаметру окружности впадин, при хк = — R22 = 8-10~4 М, м и наибольшей допустимой температуре поверхности с тем, чтобы обеспечить прокаливание большей части зубца.

следует удалять из стержневых смесей наиболее легко образующиеся газы уже в процессе сушки стержней, производя её для этого при максимальной допустимой температуре, не ухудшающей прочности стержней.

Пределы превышений температур (в ° С) длл отдельных частей электрических машин при максимально допустимой температуре окружающего воздуха (35 С) по ГОСТ 183-41

Чтобы обеспечить надежность работы проектируемого механизма, следует проверить удаленность от заклинивания и далее в качестве критерия долговечности просчитать износ высшей пары, связывая его величину с допустимой точностью движения рабочего звена механизма.

На электростанциях произведен выбор узлов, агрегатов, подвергающихся технической диагностике, а также входных и выходных параметров диагностирования состояния надежной работы оборудования. Имеющиеся на сегодняшний день средства и методы диагностирования несмотря на их несовершенство и недостаточность позволяют с допустимой точностью оценивать и частично прогнозировать состояние оборудования.

Для реализации принципа многофакторного анализа необходимо иметь функциональные зависимости между погрешностями обработки на предварительных стадиях (в широких пределах) и погрешностями готовых изделий. Полученные зависимости следует «реверсировать», т. е., задаваясь допустимой точностью готовых изделий, определять необходимую точность выполнения предварительных операций.

Замечание 3. Выбор функции ?\ (со//, х? следует связать с допустимой точностью движения объекта.

Двигатели, имеющие муфты на обоих концах вала, следует центрировать в следующем порядке. Вначале возможно точнее выверить двигатель с одной стороной трансмиссии, а затем проверить положение второй муфты. В большинстве таких случаев двигатель соединяется с трансмиссией зубчатыми муфтами, допускающими относительно большие отклонения от соосности и •перекос. Если центровка на второй стороне не удовлетворяет допускам, нужно улучшить ее за счет некоторого ухудшения центровки первой муфты. Результат считается удовлетворительным, если каждая муфта будет центрироваться со своей стороной трансмиссии с допустимой точностью. Допуски да центровку муфт приведены в табл. 81.

усилий левое плечо рычага опускается, вызывая поворот маятника на некоторый угол а. Действующее в образце усилие с допустимой точностью прини-

На фирме «Вариан Ассошиэйтес» (Канада) [244] при производстве клистронов выполнялась операция приваривания танталовых элементов толщиной 50 мкм к молибденовым втулочкам. При использовании обычных методов только в одном случае из пяти удавалось с допустимой точностью произвести микросварку, в остальных случаях шел брак. Лазерная же сварка позволила свести брак к нулю и получать качественные соединения микроэлементов. Эта фирма производит также ремонт дефективных вакуумных электроннолучевых трубок, используя возможность сваривания элементов внутри, направляя лазерный луч в заданную точку сквозь стекло.

Относительная пропускная способность механических счетчиков-расходомеров определяется величиной так называемого характерного расхода Q0 м?\час, при котором потери напора в расходомере равны 10 м столба воды. Каждый расходомер-счетчик имеет свои эксплуатационные пределы по наименьшим (Qmin) и наибольшим (<3тах) расходам, обусловленные допустимой точностью показаний расходомера (±2°/0 для ско-

ленные допустимой точностью показаний расходомера (± 2% для скоростных счетчиков). В табл. 35 приведены данные по Qo, Qmin и Qmax для скоростных счетчиков с нормальной осью, применение которых ограничивается трубопроводами d = dK*= 15 -~ 40 мм.

прямых неподвижных решеток в лаборатории. При этом в лабораторном стенде набегающий на решетку поток определенным образом подготовляется, но не уподобляется потоку, который обтекает данную профильную решетку в турбоагрегате при его эксплуатации. В действительности решетка бывает не прямая, а круговая, и поток подходит к ней возмущенным вследствие протекания через предыдущие ступени. Первое обстоятельство приводит к так называемым веерным потерям, которые необходимо причислять дополнительно к потерям в прямой неподвижной решетке, а характер потока ввиду указанных возмущений дополнительно изучить, сравнив с характером потока при воздушной продувке плоских решеток в лаборатории, и потери, вызванные неучтенной при продувке возмущенностью потока, тоже дополнительно учесть. Далее мы увидим, как указанные выше обстоятельства в настоящее время учитываются с допустимой точностью и, следовательно, при проектировании проточной части лопаточных машин вполне возможно в качестве исходных принять газодинамические характеристики плоских неподвижных решеток, полученные в лабораториях путем воздушной продувки.

При определении этим методом нестационарных значений коэффициента Dt точность измерений температур может быть различной. Так при резком увеличении тепловой нагрузки для первых мгновений расслоение теоретических кривых Т = = Т (г, К) при различных К может быть небольшим и сравнимым с погрешностью измерения температуры. Поэтому для определения коэффициента Кн с допустимой точностью 25 ... ... 50% необходимо принимать в расчет опытные данные только для тех моментов времени, где расслоение теоретических полей температур существенно больше погрешности измерения температуры теплоносителя. 58