Допустимого количества

Опасное сечение, как и прежде, находится у донышка, и напряжение ар не должно превышать временного сопротивления металла в этом месте заготовки. При колодной деформации металл упрочняется и, следовательно, предел текучести металла стенок заготовки больше, чем у донышка (наиболее упрочнена краевая часть полой заготовки, у которой в наибольшей степени уменьшился диаметр на первом переходе вытяжки). Это обстоятельство приводит к тому, что допустимый коэффициент вытяжки на последующих переходах значительно меньше допустимого коэффициента вытяжки на первом переходе (&в = 1,2-=-1,4). Некоторое увеличение допустимого коэффициента вытяжки (kB = 1,4ч-1,6) можно получить, если заготовку

ется как задача оптимизации двух параметров х1 и л:2 при нескольких критериях в зависимости от конкретных требований к проектируемому зубчатому зацеплению. В этом случае область допускаемых решений представляет собой плоскость, на которой в системе координат Xj и х2 (рис. 10.26) нанесены ограничения при выборе коэффициентов смещений: отсутствие подрезания и заострения зубьев, минимальные допустимые коэффициенты перекрытия и т. д. Эта область для определенного сочетания зубьев г, и га называется блокирующим контуром. Граничные линии блокирующего контура относятся к предельным значениям параметров зацепления: 1 — граница интерференции на ножке зуба второго колеса; 2 — линия минимально допустимого коэффициента перекрытия; 3 — граница интерференции на ножке зуба первого колеса; 4 — граница заострения зуба на первом колесе; 5 и б — линии, определяющие подрезание эвольвентного профиля зацепляющихся зубьев. Для оптимального подбора коэффициентов смещений внутри блокирующего контура изображены линии, соответствующие наилучшим значениям качественных показателей зацепления: а — определяющие равную прочность зубьев обоих колес на изгиб при ведущем колесе /; б — то же, при ведущем колесе 2; в — рекомендуемое значение коэффициента перекрытия г = 1,2.

данной книги. Значение допустимого коэффициента для большинства деталей [п] = = 1,1 ... 2,5.

Максимальное число разбрызгивающих устройств выбиралось исходя из требования пропуска необходимого расхода воды, допустимого коэффициента неравномерности орошения по площади градирни и технико-экономических соображений. Так, например, была выполнена водораспределительная система брызгальной противоточной градирни площадью орошения 425 м2 СПК «Сланцы» (рис. 3.16). Для уменьшения числа соударений капель в факелах разбрызгивания и обеспечения повышенных плотностей орошения был разработан вариант с многоярусной компоновкой разбрызгивающих устройств. При этом не только уменьшалась вероятность соударения капель факелов разбрызгивающих сопл, расположенных на одном уровне, но и увеличивалось время пребывания капель в области активного теплосъема, так как факелы разбрызгивания нижнего яруса несколько задерживают поток капель факелов разбрызгивания верхнего яруса.

Так, при скорости скольжения У21, достигающей \0%vAB, величина допустимого коэффициента износостойкости должна быть уменьшена на 33% и, соответственно, при и21=75% vABero величина уменьшается на 66%. Иначе говоря, при равных физических условиях работы высшей пары, при и21 = 10°/0 VAB ее долговечность сокращается на V3, а при vz = 75%илв долговечность падает на 2/3 ее возможного срока существования. Все эти цифровые данные, вероятно, ориентировочны, однако, они ясно говорят о значении проблемы чистого качения ролика по контуру кулачка.

Конденсирующий инжектор с малыми значениями Fr. д может устойчиво работать и развивать рд >• роа только при сверхзвуковом течении в конце камеры смешения. Отсюда получаем следующее выражение для максимально допустимого коэффициента инжекции

парительная установка за период работы т. Задаваясь значениями допустимого коэффициента теплопередачи /Сдоп в конкретных условиях работы испарителя, можно определить количество дистиллята, которое должна выработать установка до момента очистки греющих батарей от накипи,

В практике ЛМЗ принимаются следующие значения допустимого коэффициента «доп:

Полученное значение меньше допустимого коэффициента прочности ф0, следовательно, необходимо применить усиленные штуцеры.

Максимально допустимые перегрузки в полете обычно ограничиваются либо прочностью конструкции самолета, либо физиологическими возможностями летчика, либо величиной допустимого коэффициента подъемной силы су без из условия безопасности полета.

На малой скорости перегрузка пу ограничена величиной допустимого коэффициента подъемной силы су п а на большой скорости при полете у земли — максимальной эксплуатационной перегрузкой лумакс. . Перегрузки, при которых скорость на вираже постоянна"х называются перегрузками установившихся виражей

Вода I категории, используемая как теплоноситель, охлаждающая продукт или сырье через стенку, должна иметь температуру не выше допустимой (для средней полосы европейской зоны обычно не выше 30 °С). Оборотная вода охлаждается для этого на градирнях или других сооружениях. Кроме того, такая вода не должна содержать взвешенных веществ более допустимого количества во избежание осаждения в теплооб-менных аппаратах и трубопроводах. При необходимости ее осветляют отстаиванием или фильтрованием. Вода I категории должна быть термостабильной, т. е. при многократном нагреве и охлаждении до первоначальной температуры не должна выделять карбонат кальция и другие соли в теплообменных аппаратах, холодильниках и трубопроводах.

"Вода II категории, используемая как охладитель продукта при непосредственном контакте, или как поглотитель и транспортирующая механические примеси среда может содержать взвешенные вещества не выше допустимого количества и крупностью не более -уста~ иовленного предела во избежание отложения их по

Следы коррозии не должны превышать допустимого количества, установленного техническими условиями.

опыта в зависимости от величины снимаемого при заточке слоя металла, соответственно данной величине износа, максимально допустимого количества переточек и стойкости инструмента между переточками. Указанному крите-

217. Зависимость допустимого количества деталей для обработки одним инструментом от его износа при заданных глубине обработки и допуске на обработку

217. Зависимость допустимого количества деталей для обработки одним инструментом от его износа при заданных глубине обработки и допуске на обработку

При оценке допустимого количества волосовин можно примерно руководствоваться следующей нормой: если на каждые 200 мм длины рабочей части лопатки число волосовин не превышает 10 шт. при суммарной протяженности не более 30 мм, то лопатку можно считать годной. Не допускается скопление малых волосовин, расположенных одна за другой цепочкой, с промежутками между ними менее 2 мм и общей протяженностью более 30 мм. Лопатки с обнаруженными волосовинами можно переполировать, соблюдая чертежные размеры, и затем вновь подвергнуть контролю. Требования к направляющим лопаткам менее жесткие.

Исходя из норм качества пара, рассчитывается допустимое количество примесей в котловой воде, различное для различных внутри -барабанных устройств. Качество котловой воды может быть обеспечено либо увеличением процента продувки котла, либо уменьшением количества примесей в питательной воде. Методика расчета допустимого количества примесей в питательной воде при принятом проценте продувки с учетом всех указанных выше факторов приведена в § 10-4.

5. 6. 5. Расчет минимального допустимого количества болтов производится по табл. 36.

допустимого количества является вредным.

Коррозия бериллия в воде изучена мало, хотя она имеет отношение к процессу его производства. Химическое поведение бериллия, полученного методом порошковой металлургии, более постоянно по сравнению с литым металлом, по-видимому, вследствие различия величины зерен. Присутствие в воде хлор- и сульфат-ионов, а также ионов меди и железа несколько увеличивает скорость точечной коррозии. Заготовки из горячепрессованиого в вакууме порошкового бериллия легко выдерживают испытания в воде в течение S6 час при 250°. Было найдено, что некоторые из таких бериллие-вых образцов даже более коррозионностойки в воде при 350°, чем цирконий, тогда как другие образцы в этих же условиях полностью разрушаются. Имеются данные, свидетельствующие о том, что коррозионная стойкость металлического бериллия в воде при высоких температурах зависит от содержания примесей в нем, причем повышенное содержание железа оказывает благоприятное воздействие, тогда как содержание алюминия и кремния сверх допустимого количества является вредным.