Допустимо применять

Кривая ртв^цТШщв) для стали 12X18HIOT отличается от аналогичных кривых для сталей 09Г2С и ВСтЗсп значительно более высоким экстремальным значением Рош. Аустенитная нержавеющая сталь 12Х18Н10Т является слабомагнитным материалом. В исходном (недеформированном) состоянии значения обобщенного параметра р определяются практически полностью удельной электрической проводимостью о, а вкладом магнитной проницаемости ц, допустимо пренебречь. Следует иметь в виду, что даже в исходном состоянии структура указанной стали содержит 8-феррит, который является ферромагнитной фазой. Однако содержание этой фазы незначительно, что позволяет считать сталь 12Х18Н10Т немагнитным материалом.

Расчет момента инерции маховых масс оказывается простым, когда допустимо пренебречь влиянием переменной приведенной массы выходных звеньев механизма, полагая J* = const и считая, что экстремальные значения кинетической энергии соответствуют положениям механизма со скоростями юмакс и сомин звена приведения.

сил Р и сил тяжести шаров G, действуют сила тяжести муфты GM и упругая сила Ру пружины. Силами инерции и тяжести рычагов в первом приближении допустимо пренебречь. Выразим условия равновесия одной симметричной половины механизма суммой моментов указанных сил 2МЛ = 0 относительно оси А вращения рычага. В развернутом виде это равенство (рис. 12.15) имеет вид

При теоретическом исследовании теплообмена приходится вводить некоторые модельные представления о среде, в которой происходят изучаемые процессы. Рассматриваемые газы, жидкости и твердые тела в книге в подавляющем большинстве случаев считаются сплошной средой, т. е. средой, при рассмотрении которой допустимо пренебречь ее дискретным строением. .

Далее, отождествляя поверхностный избыток с поверхностной концентрацией, можно рассчитать и степень заполнения 0 поверхности ртути при выбранном потенциале и данной объемной концентрации добавки. Для этого нужно знать концентрацию поверхностного насыщения Г,». В общем случае ее можно определить на основе моделей молекул ПАВ, например модели Стюарта — Бриглеба для различных ориентации молекулы относительно поверхности металла. Для больших молекул различие значения Г,*, при изменении ориентации очень мало и им допустимо пренебречь. Для ПАВ, адсорбционное поведение которых описывается изотермой Ленгмюра,

грузов (л„) для всех скоростей, кроме расположенных вблизи критической, допустимо пренебречь прогибом консоли (Z0) по сравнению с эксцентриситетом груза (Ь0). С учетом этого и значений постоянных (8) и (10) получаем окончательные выражения для определения прогибов, изгибающих моментов и перерезывающих сил ротора

Ясно, что это условие всегда удовлетворяется, если dTh/dh > О при h = h*, т.е. при Q < 0 (тепловой поток поступает через слой термоизоляции к теплоизолируемой поверхности с температурой Тд). Оно выполняется также и в том случае, когда допустимо пренебречь собственным излучением с внешней поверхности слоя термоизоляции. Если же собственное излучение существенно и равновесная температура Th этой поверхности, определяемая из формулы (3.31) приД = О

Следует подчеркнуть, что способ А. И. Вейника удобен для описания температурных полей твердой части отливки и формы. Температурное поле в незатвердевшей части отливки описать таким способом не представляется возможным из-за влияния естественной конвекции расплава, которая выравнивает температуру его по объему. Однако именно это существенно упрощает задачу в тех случаях, когда влиянием перегрева расплава на кинетику затвердевания допустимо пренебречь. В таких случаях можно принять, что затвердевание начинается после, практически, полного отвода теплоты перегрева независимо от интенсивности охлаждения. Это означает, что в уравнении (19) t\ = tKp при т: ^ ть так как момент т^ начала затвердевания будет теперь совпадать с моментом TI окончания первой стадии охлаждения отливки, т. е.

В настоящее время теоретически обоснован и экспериментально подтвержден тот факт, что скорость звука в двухфазном потоке при определенных условиях может оказаться на два порядка ниже, чем в жидкой фазе, и более чем на порядок меньше, чем скорость звука в газе. При движении двухфазной смеси даже с небольшими скоростями (примерно нескольких метров в секунду) не всегда допустимо пренебречь сжимаемостью, определенной соотношением между скоростью

Решая обратную задачу, т. е. определяя форму лопаточного аппарата ступени, отвечающую заданным условиям течения, приходится, как правило, выполнять большое число вариантных расчетов, необходимых для выбора оптимальных конструктивных решений. Вместе с тем, если рассматривать турбинную ступень умеренной веерности и с небольшим углом меридионального раскрытия проточной части, то в некоторых случаях вполне допустимо пренебречь радиальными составляющими скорости потока и считать поверхности тока цилиндрическими. Тогда математическая и вычислительная части газодинамической задачи резко упрощаются, и решение в важнейших частных случаях оказывается элементарно простым. Первоначально для расчетов закрученных лопаток и были использованы такие простые решения в виде методов закрутки лопаток cur = const, «i = const, pcz = const и т. д., которые не потеряли своего значения до настоящего времени [6, 17, 34 и 37 гл. III].

Динамические соотношения при измерении температуры стенки достаточно легко определяются аналитически. При относительно малых толщинах стенок трубы вполне допустимо пренебречь падением температуры по толщине стенки (Л,=юо). Температура стенки следует за температурой протекающей среды по-выражению 1

и графических устройствах вывода ЭВМ допустимо применять масштабы уменьшения 1:я и увеличения я:1, где я —рациональное число);

При малых скоростях скольжения (менее 2 м/с) и при больших диаметрах колес допустимо применять чугуны марок СЧ15, СЧ20.

Материалы тел качения— хромистые шарикоподшипниковые стали типа ШХ15 (подробно см. § 17.2). Оптимальные материалы направляющих — закаленная до высокой твердости (58... 63 HRC3) сталь ШХ15, хромистые и другие легированные стали, цементованные на достаточную глубину. Иногда стальные закаленные планки или стержни завальцо-вывают в материал направляющих. При малых нагрузках, а также в случаях, когда имеются технологические трудности закалки направляющих, допустимо применять чугунные роликовые направляющие. Однако несущая способность их во много раз меньше, чем стальных закаленных.

Турбулентный режим характеризуется пульсацией местных скоростей во всех точках пространства внутри трубы, по которой проходит поток постоянного расхода Q (это же справедливо и для безнапорных потоков, т. е. потоков в каналах, реках и пр.). Однако осредненная за малый, но конечный интервал времени местная скорость v, направленная вдоль оси трубы, будет величиной постоянной, если Q = const. Поэтому при этих условиях турбулентный поток можно считать ква-зиустановившимся, и к нему допустимо применять уравнение (8).

Силы, распределенные по некоторой поверхности, характеризуют величиной давления, г. е. отношением силы к площади, на которую она действует. Давление измеряют в килограммах-силы на квадратный метр, или на квадратный сантиметр, или на квадратный миллиметр (кГ/м2, кГ/см2, кГ/мм2). В Международной системе единиц в качестве единицы давления принят ньютон на квадратный метр (н/ж2); для давления пара в котлах и газа в резервуарах допустимо применять внесистемную единицу бар (1 бар=105 я/ж2).

В червячной передаче векторы окружных скоростей червяка и червячного колеса взаимно перпендикулярны; геометрическая (векторная) разность этих скоростей носит название скорости скольжения иск. При выборе материала для червячного колеса ориентируются на величину уск. Так, при wCKs^2 м/сек допустимо применять чугунные червячные колеса; при большей скорости скольжения колесо делают составным' (бандажированным), как показано на

Силы, распределенные по некоторой поверхности, характеризуют величиной давления, т. е. отношением силы к площади, на которую она действует. Давление измеряют в килограммах-силах на квадратный метр, или на квадратный сантиметр, или на квадратный миллиметр (кгс/'м2, кгс/см2, кгс/мм2). В Международной системе единиц в качестве единицы давления принят ньютон на квадратный метр (н/м2), но чаще применяют кратные единицы (Мн/м2, н/нм1}; для давления пара в котлах и газа в резервуарах допустимо применять внесистемную единицу бар (1 бар == 106 нАм2).

При выборе материала для венца червячного колеса ориентируются на величину уск. Так, при уск =<: 2 м/сек допустимо применять чугунные червячные колеса; при большей скорости скольжения колесо делают составным (бандажированным), как показано на рис. 3.84: колесный центр выполняют из чугуна, а венец — из бронзы. Бронза и сталь представляют собой антифрикционную пару

Турбулентный режим характеризуется пульсацией местных скоростей во всех точках пространства внутри трубы, по которой проходит поток постоянного расхода Q (это же справедливо и для безнапорных потоков, т. е. потоков в каналах, реках и пр.). Однако осредненная за малый, но конечный интервал времени местная скорость v, направленная вдоль оси трубы, будет величиной постоянной, если Q = const. Поэтому при этих условиях турбулентный поток можно считать ква-зиуста.новившимся, и к нему допустимо применять уравнение (8).

Между сжимаемыми и несжимаемыми течениями газа нет резкой границы. Обычно считают, что если скорость газа меньше четвертой части скорости звука, то к газам допустимо применять законы движения и теплоотдачи, полученные для несжимаемой жидкости.

Совершенно очевидно, что так как в основу получения критерия положена гипотеза, необходима оценка степени ее удачности. Вот для такой оценки, которая имеет исследовательский характер и выполняется раз навсегда, эксперимент с образцами, находящимися в условиях пространственного или плоского напряженного состояния, совершенно обязателен. После подтверждения достаточно хорошего согласования результатов, получаемых на основе критерия и в ряде тщательно поставленных опытов, критерий допустимо применять на практике. .