Достаточного количества

5) достаточное сопротивление вибрациям и ударным нагрузкам.

Материалы вкладышей подшипников должны иметь: 1. Достаточную износостойкость и высокую сопротивляемость заеданию в периоды отсутствия жидкостной смазки (пуск, торможение и др). Изнашиванию должны подвергаться вкладыши, а не цапфа вала, так как замена вала значительно дороже вкладыша. Подшипник скольжения работает тем надежнее, чем выше твердость цапфы вала. Цапфы, как правило, закаливают. 2. Высокую сопротивляемость хрупкому разрушению при действии ударных нагрузок и достаточное сопротивление усталости. 3. Низкий коэффициент трения и высокую теплопроводность с малым расширением. .

дачи OBIT обычно помещаются в ручьи шкивов, после чего осуществляется натяжение их путем перемещения опор ведомого шкива. Различают кордтканевые (рис. 20.3, а) и кордшнуровые ремни (рис. 20.3, б). В первых слои кордовой ткани, а во вторых кордовые шнуры расположены ближе к внешней поверхности ремня {более широкой), чтобы обеспечивать достаточное сопротивление действию, растягивающих напряжений при огибания шкивов, сопровождающемся деформацией изгиба ремне». Внутренняя,

Вспомогательные контакты параллельны разрывным и служат для уменьшения сопротивления прерывателя и снижения скачка температуры. Главные контакты должны противостоять большим механическим усилиям и иметь достаточное сопротивление разрушающему действию электрической дуги, а также не свариваться. Состав материала этих контактов может изменяться от 85% серебра — 15% никеля до 50% серебра — 50% вольфрама.

в) покрытие трубопровода должно иметь достаточное сопротивление изоляции (см. раздел 5.2).

Одной из важнейших областей применения Л. является создание адгезивов, обеспечивающих прочную связь между элементами резино-тканевых изделий —шин, приводных ремней, транспортерных лент и т. п. Пропитка шинного корда составами на основе Л. значительно повышает срок службы покрышек. Л. широко применяется в цроиз-ве губчатой или пенорезины — амортизационного материала для автомобильных и др. сидений, матрацев, подушек, мебели и т. п. Латексная губка при малом объемном весе (0,1—0,2 г/см5) оказывает достаточное сопротивление сжатию, равномерно возрастающее по мере деформации, что в сочетании с быстрым восстановлением формы после снятия нагрузки обеспечивает комфортабельность сидений. Широко распространены водо-разбавляемые латексные краски на основе сополимера стирола и бутадиена, поливи-нилацетата и др., применяемые в основном в строительстве для внутренней и наружной отделки зданий. Они почти не имеют запаха, быстро высыхают и дают покрытия красивого внешнего вида. Окрашенные поверхности можно мыть мылом и щеткой. Произ-во латексных красок осуществляется на обычном оборудовании лакокрасочных з-дов. С применением Л. изготовляется целый ряд заменителей кожи. К ним относятся проклеенные волокнистые материалы, получаемые совместным осаждением каучука Л. и растительных или животных волокон из разбавленной водной дисперсии, и ткани с латексным покрытием (с предварит, пропиткой или без нее). Из Л. изготовляют многочисленные резиновые изделия без шва со сравнительно тонкими стенками — хирургические, технические, хозяйственные и др. перчатки, оболочки для шаров-пилотов и шаров-зондов, обувь и т. п. Л. применяются в виде цементно-латексных смесей для получения полимер-бетонных покрытий с повышенными эластичностью, водостойкостью и адгезией к различным материалам. Особенно целесообразно использование таких смесей для покрытия полов в общественных зданиях, палуб

да имеют высокое сопротивление расслаивающей коррозии, в то время как электрическая проводимость >22 МСм/м не всегда гарантирует достаточное сопротивление полуфабриката этому виду коррозии. Пока неизвестно, сможет ли этот метод применяться для контроля прессованных и других полуфабрикатов.

Марка стали и термообработка обеспечивают достаточную прочность вала (оси) и достаточное сопротивление истиранию. На выбор марки стали и её термообработки влияют условия работы вала, его напряжённость при заданных габаритах, скорость вращения, назначение и конструкция вала и его опор.

От контактных материалов требуются высокое сопротивление окислению при проска-кивании электрической искры, низкое давление паров, высокая точка плавления, высокая электропроводность и теплопроводность, достаточное сопротивление механическому износу и отсутствие способности свариваться при проскакивании искры.

Для полной ликвидации перетоков котловой воды из выносного циклона в барабан необходимо-иметь, как уж отмечалось, достаточное сопротивление соединительных водяных линий между барабаном и циклоном, в связи с чем скорости воды в этих линиях не должны приниматься ниже 0,6—0,7 м/с;: при очень больших длинах соединительных линий эти скорости могут быть снижены до значений 0,4—0,5 м/с. Скорости пара в паропроводе, соединяющем циклон с барабаном, могут приниматься примерно б—12 м/с для среднего давления. Максимальное расчетное расхождение уровней воды между

Для полной ликвидации перетоков котловой воды из выносного циклона в барабан необходимо иметь, как уже отмечалось, достаточное сопротивление соединительных водяных линий между барабаном и циклоном, в связи с чем скорости воды в этих линиях не должны приниматься ниже 0,6—0,7 м!сек; при очень больших длинах соединительных линий эти скорости могут быть снижены до значений 0,4—0,5 м/сек. Скорости пара в паропроводе, соединяющем циклон с барабаном, могут приниматься порядка 6—12 м/сек для среднего давления, а для высокого давления несколько ниже. Максимальное расчетное расхождение уровней воды между циклоном « барабаном может приниматься выше оси барабана из условий качественной сепарации в обычном циклоне не более 100—200 мм и ниже оси из условий циркуляционной надежности контура не более 250—300 мм, при этом высота водяного объема циклона от оси барабана до днища должна быть не менее 2 200—2 500 мм,

Флюс выбирают в зависимости от марки электродной проволоки. При использовании пизкоуглеродистой проволоки или низколегированной, не содержащей достаточного количества элементов раскислителей^ сварку выполняют под кислыми высоко-

Введение достаточного количества никеля в 18%-ную хромистую сталь переводит ее в аустенитное состояние во всем диапазоне температур, что обеспечивает лучшие механические свойства, меньшую склонность к росту зерна, а также делает сталь более коррозионностойкой и не хладноломкой.

Введение достаточного количества кобальта в сплавы хрома с молибденом (или вольфрамом) вызывает склонность к коррозионному растрескиванию под напряжением (КРН). Такое же действие оказывают добавки железа (в отличие от положительного влияния никеля). В соответствии с этим сплав MP35N стоек к КРН в растворах MgCl2 при 153—154 °С, а замещение при переходе от этого сплава к виталлиуму большей части никеля на кобальт (вместе с сопутствующим уменьшением содержания молибдена до 6 % и повышением хрома до 27 %) обусловливает склонность сплава к этому виду разрушений [2]. Сплав хейнес-стеллит 25 также склонен к КРН. Склонность к растрескиванию не характерна для виталлиума, контактирующего с солевыми растворами при 37 °С (температуре тела); в этих условиях сплав стоек. Эта ситуация сходна с наблюдаемой в случае нержавеющих сталей 18-8 (марки 304 и 316), которые в аэрируемых растворах хлоридов стойки к КРН при температурах до 60—80 °С, но не выше.

В начале процесса для образования достаточного количества заряженных частиц дежурная слаботочная дуга возбуждается непосредственно между катодом и медным охлаждаемым соплом, например, с помощью осциллятора.

Для реальных металлов значение R обычно мало (единицы — десятки микроом), время / также нельзя выбирать большим из-за возможности газонасыщения металла при сварке (обычно это доли секунды). В результате для выделения достаточного количества энергии при контактной сварке необходимо применение значительных токов /, что в основном и определяет специфику оборудования для контактной сварки. Эта специфика состоит в том, что контактная сварочная машина при непосредственном питании от сети должна кратковременно потреблять значительную мощность, (десятки и сотни киловатт). Это крайне невыгодно с энергетической точки зрения и для процессов контактной сварки в ряде случаев стараются применять системы электропитания с накоплением энергии (в конденсаторах, аккумуляторах, вращающихся маховиках). Такое сварочное оборудование равномернее загружает питающую сеть, имеет меньшую среднюю установочную мощность, но обычно дороже и сложнее в эксплуатации.

Это достигается при введении в сварочную ванну достаточного количества марганца. Кальций вводят в металл ванны в виде силикокальция через электродные покрытия или порошковую проволоку.

Однако у этого достаточно универсального алгоритма, который условно можно назвать алгоритмом обратного проецирования с фильтрацией сверткой эквивалентных параллельных проекций (ОПФСЭПП), есть принципиальная особенность, затрудняющая его использование для задач, требующих осуществления реконструкции в реальном масштабе времени сбора измерительных данных. Дело в том, что первая эквивалентная линейная проекция может быть сформирована и использована для дальнейшей реконструкции только после накопления достаточного количества необходимых измерительных данных, расположенных в ее окрестности.

Наконец, если на очередном шаге из точки х, все N проб не приводят к выполнению ограничения (4.80), весь процесс поиска повторяется сначала, начиная со значения х = х/( причем в качестве центра следующего восьмимерного куба с ребром 2Л выбирается конец вектора х,-, и так далее, как описано выше. Работа алгоритма останавливается вручную при получении достаточного количества точек, могущих обеспечить определение минимума функционала Q.

При наличии в стекле достаточного количества катионов одного типа эти группировки могут разрастаться, образуя микросплетения, пронизывающие стекло в различных направлениях. Они могут, достигнуть поверхности стекла и служить путями для диффузии через них кислорода, как это выше уже отмечалось.

распространен и на соединения другой конфигурации, поскольку уточнение величины коэффициента изгиба требует лишь наличия достаточного количества экспериментальных данных.

Ранее мы видели, что при наличии достаточного количества граничных условий в перемещениях деформацию можно определить чисто кинематически, не пользуясь уравнениями равновесия. В качестве дополнения к этому результату, как мы сейчас увидим, справедливо утверждение о том, что для любой кинематически допустимой деформации можно построить согласованное •с ней статически допустимое поле напряжений.