Достаточном содержании

а) если базой является поверхность, а не ось, то зачерненный треугольник должен располагаться на достаточном расстоянии от конца размерной линии (рис. 16.21, а);

г) если допуск относится к поверхности, а не к оси элемеша, то стрелку располагаю! на достаточном расстоянии от конца размерной линии (рис. 16.21, и, г1);

если базой является поверхность, то зачерненный треугольник должен располагаться на достаточном расстоянии от конца размерной линии (рис. 22.6, а);

если допуск относится к поверхности, а не к оси элемента, то стрелку располагают на достаточном расстоянии от конца размерной линии; если же допуск относится к оси или плоскости симметрии, то конец соединительной линии должен совпадать с продолжением размерной линии (рис. 22.6, г — примеры обозначения допусков ци-линдричности и соосности).

— если базой является поверхность, то зачерненный треугольник располагают на достаточном расстоянии от конца размерной линии (рис. 22.6, а);

Конструкция колеса влияет на способ нарезания зубьев. Например, при незначительном промежутке между двумя зубчатыми венцами блочного колеса обработку венцов производят на зубодолбежном станке, при достаточном расстоянии между венцами применяют фрезерование зубьев. Это в равной степени относится и к отделочным операциям — шлифованию и шевингованию зубьев.

если базой является поверхность, то зачерненный треугольник должен располагаться на достаточном расстоянии от конца размерной линии (рис. 22.6, а);

если допуск относится к поверхности, а не к оси элемента, то стрелку располагают на достаточном расстоянии от конца размерной линии; если же допуск относится к оси или плоскости симметрии, то конец соединительной линии должен совпадать с продолжением размерной линии (рис. 22.6, г — примеры обозначения допусков ци-линдричности и соосности).

Таким образом, (17.4) представляет собой общую формулу для определения нормальных напряжений. По формуле (17.4) можно определять напряжения в сечениях бруса, расположенных на достаточном расстоянии от сечений, в которых приложены к брусу силы, и мест, связанных с резким изменением формы бруса. Например, для ступенчатого бруса, изображенного на рис. 127, из рассмотрения следует исключить участки бруса, выделенные волнистой линией. Здесь вопрос о распределении напряжений по сечению и их величине решается особым способом. Приведенное положение известно под названием принципа Сен-Венана.

Поскольку сила Р прикладывается на достаточном расстоянии от основания клина для не слишком больших углов а, можно считать, что растягивающее усилие по сечению клина распределяется равномерно. Поэтому будут справедливы зависимости

волокон при поперечном нагружении композита с 65%-ным объемным содержанием волокон. Хотя среднее приложенное на достаточном расстоянии напряжение представляет собой равномерное растяжение в одном из главных направлений и равно нулю в другом, иа условий непрерывности на прямолинейных границах следует неравномерность напряжений на границах элемента. Максимальное напряжение на внутренней поверхности раздела является растягивающим и равно примерно удвоенной величине внешнего приложенного напряжения. Во втором главном направлении возн! *ают также незначительные сжимающие напряжения, достигают,! ' максимальной величины, равной приблизительно одной трет:_ от внешнего приложенного напряжения. Если бы вместо растягивающего напряжения приложить внешнее сжимающее, то на поверхности раздела напряжения изменили бы знак и вдоль второй главной оси возникло бы растягивающее напряжение. Таким образом, и растягивающие, и сжимающие внешние нагрузки могут вызывать растягивающие напряжения на поверхности раздела.

С возрастанием содержания никеля увеличивается область существования у-фазы, аустенитная структура делается устойчивой при достаточном содержании никеля уже при низких температурах. Повышение содержания хрома, наоборот, уменьшает область существования у-фазы. Для получения стали аустенит-ного класса в системе Fe — Сг —Ni, как это видно из диаграммы па рис. 160, достаточно добавки 8% Ni при содержании хрома 18%.

В сплавах Fe—С—Ni; Fe—С—Mn; Fe—С—Si и в сплавах с W, Мо, Сг и Ti при содержании легирующего элемента, недостаточном для образования специального карбида, аустенит при эвтектои-дном превращении распадается на феррит и цементит: у~^^+Ре3С. Температуры начала превращений а) при охлаждении представлены на рис. 11.15,а. Так, при медленном охлаждении и достаточном содержании карбидообразующего элемента аустенит распадается с выделением эвтектоида, состоящего из феррита и специального карбида (например, для хромистой стали Y~>o4-Cr,C3); из уфазы могут выделяться одновременно два карбида (для хромистой стали у-^-Ре3С+Сг7С3). Состав фаз во время превращения изменяется При существовании двух карбидных фаз и достижении определенной температуры и концентрации твердого раствора превращение продолжается при постоянной температуре (например, для хромистой стали у +Cr7C3->a+Fe3C).

Присутствие в стали Сг при достаточном содержании С придает этим сталям повышенную износоустойчивость.

При низких давлениях (около 10 кГ/см2), достаточном содержании жидкой фазы (примерно 50%) и высокой смачиваемости ею твердых частиц, (9 « 0°, Т = 1350° С) усадка практически не изменяется с ростом размера частиц вольфрама (изменение усадки 1,5%).

меняемым при производстве автоматной стали, можно получить даже при недостаточном содержании марганца более благоприятное распределение по объёму металла сульфидов и сернистой эвтектики. Диффузионный отжиг даёт возможность удалить сульфиды с границ зёрен и получить их в виде округлых изолированных включений, исключающих красноломкость и хрупкость стали при белом калении.

Марганец с серой образует соединение MnS, которое резко повышает температуру плавления сернистой эвтектики. При достаточном содержании марганца вся сера связывается марганцем в виде тугоплавких округлых изолированных включений пластичного MnS, который, вытягиваясь при прокатке в нити, не вызывает красноломкости и хрупкости при белом калении. Наиболее благоприятное содержание марганца — около 0,75°/0 в бессемеровской стали и 1,0% в мартеновской. Диффузионным отжигом слитков (при 1100—1150°), при-

что для тангенциального циклона характерна глубокая газификация твердого топлива в процессе горения. Продукты химической неполноты сгорания при достаточном содержании кислорода в периферийных слоях интенсивно догорали в пределах выходного сопла и амбразуры камеры дожигания. В пробах газа, взятых в камере до-

Влияние ниобия и титана. Ниобий и титан, обладая очень большим сродством к углероду, образуют стойкие карбиды (Nt>4C; TiC), переходящие в аустенит при 1200—1250°. При достаточном содержании ниобия и титана структура стали в области ниже этих температур состоит из зерен феррита, в массе которых находятся карбиды ниобия и титана. Для устранения из структуры перлитной составляющей необходимо весь углерод связать в карбиды ниобия и титана, а для этого содержание указанных элементов должно находиться в следующих отношениях к содержанию углерода: Nb:C = 8:l; Ti:C = 4:l. Добавка титана или ниобия значительно уменьшает склонность малоуглеродистой стали к закалке.

Сообщалось, что коровы при достаточном содержании в их корме

Сообщалось, что коровы при достаточном содержании в их корме кобальта дают в молоке витамин В^, обладающий антиансмическнм действием.

Марганец образует с серой химическое соединение — сернистый марганец MnS, который вследствие более низкого в сравнении с жидким чугуном удельного веса всплывает и удаляется со шлаком. Но даже оставшийся в чугуне сернистый марганец не так вреден, как сера в форме сернистого железа. При достаточном содержании в сером чугуне марганца и кремния заметное вредное действие серы проявляется только при наличии ее более 0,15%.