Достаточно длительной

Суммирование долей статического и циклического повреждений в форме (5.22) и (5.24), выраженное через величину энергии деформирования, предложено в работах Тайра, А. Г. Костю-ка и др. Существует также ряд предложений (Тайра, Спиро, Удогучи, Тимо, Г. А. Тулякова), в которых сопротивление мало-цикловому нагружению оценивают характеристиками только длительной прочности, скорректированными тем или иным способом для случая циклического нагружения; однако соответствие с опытом при этом наблюдается лишь при достаточно длительных циклах.

При отборе количественных данных по скорости коррозии предпочтение во всех случаях отдавалось результатам достаточно длительных испытаний — продолжительностью 500—1000 ч и более. Результаты испытаний, продолжавшихся до 100 ч, в сводку не помещались. Ввиду этого не было необходимости указывать в таблице «Химическая стойкость материалов» длительность испытаний.

никелевой аустенитной нержавеющей стали типа 18-8 с титаном. При испытании по ГОСТ 6032—58 сварные соединения из сталей ОХ21Н5Т и 1Х21Н5Т, выполненные электродом ЦЛ-11 (присадочная проволока 1Х18Н9Б), не имеют межкристаллитной коррозии в зоне термич. влияния. Однако коррозия ножевого типа в кипящей 65%-ной азотной к-те примерно такая же, как у стали 1Х18Н9Т. Изменение скорости коррозии этих сталей и сварных соединений в 65%-ной азотной к-те в зависимости от числа циклов 48-часового кипяче-•ния показано на рис. 6. Сталь ОХ21Н6М2Т также принадлежит к группе Н.а.-ф.с., но благодаря присадке молибдена обладает более высокой коррозионной стойкостью в ряде сред, в к-рых применяется хромони-келевая сталь типа 18-12 с молибденом. Эта сталь имеет более высокую склонность к выделению о-фазы, а также к охрупчива-нию при темп-ре 475° вследствие большего количества ферритообразующих элементов в ней. После закалки с 1000° в воде она обладает высокой коррозионной стойкостью в ряде сред и не склонна к межкристаллитной коррозии даже при достаточно длительных выдержках. Закалка сталей ОХ21Н6М2Т с высоких темп-р (1200°) вызывает появление склонности к межкристаллитной коррозии непосредственно после закалки, а также после отпуска.

Особо следует рассмотреть вопрос проверки влияния режимов дезактивации на работоспособность выбранных материалов пары трения. Процесс дезактивации заключается в воздействии на поверхность оборудования растворов определенных химических веществ, растворяющих не только насосные загрязнения, но и снимающих некоторый поверхностный слой металлических деталей, имеющий наведенную активность [7]. Если дезактивирующий раствор будет контактировать с материалами подшипников, то не исключена возможность ухудшения работоспособности подшипников из-за изменения физико-химических свойств и структурного состояния поверхностного слоя. Поэтому стойкость материалов пары трения к действию дезактивирующих растворов должна проверяться в достаточно длительных ресурсных испытаниях после проведения дезактивации ГЦН по принятой технологии. Эти испытания могут быть выполнены на стенде, сооруженном для обкатки опытного образца насоса при спецификационных режимах и дооборудованном системами приготовления, введения и слива дезактивирующих растворов.

Таким образом, для нового теплоносителя достаточно знать его критическую температуру и температуру плавления и хотя бы одну экспериментальную точку по вязкости для вычисления Ацэ . Отнесение этого теплоносителя к какой-либо группе можно сделать на основе его химического строения по аналогии с описанным распределением веществ. Известную помощь в этом деле может оказать сравнение множителя Лдэ с величиной Л цнпо уравнению (8). Если разница между ними невелика, то это косвенно подтверждает правильность произведенного выбора группы. В крайнем случае уравнение (8) может вообще заменить опытное определение, -например для очень токсичных, взрывоопасных или нестойких веществ. В заключение необходимо отметить, что предполагаемая точность порядка ±10% недостаточна для физического определения вязкости и не может конкурировать с экспериментом, но она вполне достаточна для предварительных расчетов по теплообмену, поскольку вязкость входит в соответствующие уравнения обычно в дробной степени. Кроме того, во многих случаях экспериментальные определения физ-параметров при высоких температурах вообще невозможны вследствие термического разложения изучаемой жидкости, особенно при тех достаточно длительных промежутках времени, которые необходимы для осуществления опыта. В то же время в процессе теплообмена текущая жидкость находится в контакте с нагретой стенкой часто столь малый промежуток времени, что не успевает разложиться, и в этом случае теплообмен определяется свойствами такого неизменного теплоносителя. При этом определение нужных физпараметров возможно только расчетным путем.

Для достаточно точного определения годового расхода топлива на ТЭЦ Втэц тепловую схему надо рассчитывать для всех заметно отличающихся достаточно длительных режимов работы ТЭЦ. Практикуемое иногда

Так как методы лабораторных испытаний покрытий для определения их стойкости к воздействию окружающей среды и влияния на механические свойства подложки похожи на такие же испытания суперсплавов без покрытий, то здесь мы не будем подробно их обсуждать. Следует, однако, подчеркнуть, что предполагаемые для данного конкретного применения покрытия и подложки всегда должны рассматриваться как единая система материалов и испытываться совместно, так как в результате взаимной диффузии элементов из подложки и покрытия при достаточно длительных выдержках при высокой температуре рабочие характеристики такой системы могут значительно изменяться.

В работах [121, 122] исследовалось состояние а-фазы при нагреве с различной скоростью до разных температур, включающих межкритический интервал. Опыты показали, что как медленный, так и ускоренный нагрев в субкритическую область температур не приводит к разо-риентировке кристаллитов а-фазы даже при достаточно длительных выдержках. По данным работы [59], при выдержке в субкритической области до 2 ч в ферритной матрице развивается полигонизация, которая, естественно, не может привести к формированию большеугловых границ и нарушению ориентировки. Время появления в структуре рекрис-таллизованных; зерен сильно зависит от легирования стали. Для стали 37ХНЗА рекристаллизация получает активное развитие после выдержки при 650°С около 8 ч, в стали же 37ХНЗТ этот процесс не регистрируется даже после 400-4 выдержки при этой температуре.

Недостатками традиционных достаточно длительных высокотемпературных термообработок являются: дополнительное увеличение стоимости пластин; ухудшение качества их поверхности; возможность их искривления и загрязнения металлическими примесями; возможность генерации в них дислокаций. С этой точки зрения неоспоримыми преимуществами обладает быстрый термический отжиг, который, обеспечивая, как минимум, не худшие результаты, лишен большинства из перечисленных недостатков.

ствии жидкого нихрома непригоден [33]. На рис. 19 показана граница раздела после того, как жидкая капля нихрома была введена в контакт с напыленным на сапфировый диск покрытием HfC; расплавленный металл, оказалось, разрушает покрытие и, что едце более существенно, приводит к образованию второй фазы на границе раздела с сапфиром. Было установлено, что этой фазой должна быть ШО2, образующаяся преимущественно вследствие восстановления А1аО3 гафнием. Обнаружено также, что если сапфировое волокно с покрытием НЮ поместить в жидкий нихром, то оно теряет прочность. Хотя эти результаты получены в жидком металле, в котором диффузия гораздо выше, чем в твердой фазе, при достаточно длительных выдержках при повышенных температурах аналогичные реакции следует ожидать и в твердом состоянии.

В работах [ 121, 122] исследовалось состояние а-фазы при нагреве с различной скоростью до разных температур, включающих межкритический интервал. Опыты показали, что как медленный, так и ускоренный нагрев в субкритическую область температур не приводит к разо-риентировке кристаллитов а-фазы даже при достаточно длительных выдержках. По данным работы [59], при выдержке в субкритической области до 2 ч в ферритной матрице развивается полигонизация, которая, естественно, не может привести к формированию большеугловых границ и нарушению ориентировки. Время появления в структуре рекрис-таллизованных; зерен сильно зависит от легирования стали. Для стали 37ХНЗА рекристаллизация получает активное развитие после выдержки при 650°С около 8 ч, в стали же 37ХНЗТ этот процесс не регистрируется даже после 400-4 выдержки при этой температуре.

Стационарные случайные процессы, которые обычно встречаются в технических приложениях, часто обладают свойством эргодичности. Важной особенностью эргодичных случайных процессов является то, что при вычислении их характеристик возможна замена осреднения по множеству реализаций осреднением по времени одной достаточно длительной реализации [9]

пость. Экспериментальные данные показывают, что при более низких температурах отпуска (600—650° С) чем продолжительнее время отпуска, тем сильнее распространяется меж-кристаллитная коррозия в глубину. При температурах отпуска выше 650° С эта зависимость проходит через максимум, так что при достаточно длительной выдержке склонность стали к межкристаллитной коррозии может исчезнуть. Из кривой, приведенной на рис. 129, видно, что при температуре отпуска 650° С глубина

При изотермическом превращении может наблюдаться инкубационный период; при этом мартенситная точка не определяет температуру начала превращения при охлаждении, поскольку положение этой точки зависит от скорости охлаждения. Для определенных сталей она является температурой, ниже которой при достаточно длительной выдержке может протекать превращение.

При наличии приложенного или остаточного растягивающего напряжения нержавеющие стали в некоторых средах могут подвергаться транскристаллитному растрескиванию (рис. 18.6). Сжимающие напряжения не опасны. Чем выше растягивающее напряжение, тем короче время до разрушения. Хотя при малых напряжениях время до разрушения может быть большим, практически не существует минимального напряжения, ниже которого не происходит растрескивания при достаточно длительной выдержке металла в соответствующей агрессивной среде.

Стали, за исключением содержащих молибден, имеют различную чувствительность к развитию хрупкости при медленном охлаждении не только после высокого отпуска, но и при медленном охлаждении после умягчающей термообработки (высокого отпуска или отжига), а также при отпуске закаленной стали в температурном интервале развития обратимой отпускной хрупкости, особенно в случае достаточно длительной выдержки при таком отпуске.

В процессе достаточно длительной и интенсивной эксплуатации ответственные детали и металлоконструкции шахтных подъемных установок подвергаются воздействию знакопеременных циклических нагрузок, 84

потока морской воды сплав 20Nb, так же как и все стали серии 300, требует применения катодной защиты. Заслуживает внимания очень небольшая склонность к щелевой коррозии и полное отсутствие питтин-га на сплаве 20Nb при экспозиции на больших глубинах (см. табл. 19). Щелевая коррозия не наблюдалась после 3-летних испытаний на глубине 1615 м, однако не исключено, что результат мог быть иным при достаточно длительной экспозиции щелевых образцов другой формы. Нержавеющая сталь 410, как и вообще все мартенситные сплавы, не подходит для конструкций, работающих в условиях полного погружения в морскую воду. Как в поверхностных водах, так и на больших

Процесс тепловой зарядки (рис. 2.30). Тепловая зарядка происходит в холодильной камере или печи с как можно лучшей изотер-мией, причем измерительную температуру достигают путем достаточно длительной выдержки (рис. 2.30, а и б). Однако можно использовать и «быструю тепловую зарядку» (рис. 2.30, в и г), при которой источник с большой тепловой инерцией (&0--Д&'), например нагретый или охлажденный металлический блок, присоединяется к

Воздушный, или структурный, шум узлов и агрегатов «машины», записанный на магнитную ленту, анализируют в лабораторных условиях. Анализ позволяет получить временные или спектральные функции, т. е. проследить зависимость интегральных уровней шума от режима работы, или значения основных составляющих спектра при мгновенной или достаточно длительной выборке сигнала из исследуемого процесса.

по наладке и не повышая использования оборудования; поэтому в таких случаях размер партии должен приниматься равным стойкости инструмента (без подналадки), выраженной в количестве изделий; 2) если трудоёмкость наладки инструмента более или менее велика, то величину партии надо устанавливать кратной общей стойкости инструмента, так как иначе неминуемо повышение процента потерь на наладку из-за того, что одна (последняя) наладка не будет оправдана достаточно длительной работой инструмента. Эти обстоятельства хорошо иллюстрируются графиком фиг. 16, из которого видно, что при учёте стойкости инструмента плавная закономерность изменения коэфициента использования оборудования, отражённая на фиг. 15, утрачивает свой непрерывный характер и кривая потерь на наладку приобретает ступелчатую форму, причём наименьшие потери соответствуют тем случаям, когда величина партии является кратной стойкости инструмента Приведённые выше правила учёта стойкости инструмента при определении величины партии имеют практическое значение в цехах горячей и холодной штамповки, где оба отмеченных

Это требование состоит в том, что во всех случаях необходимо, чтобы ремонтопригодность конструктивного элемента была легкодоступной для реализации, чтобы при возобновлении параметров, определяющих работоспособность элемента, не требовались большие затраты на осуществление его повторной обработки и чтобы уже в исходном образце изделия были заложены возможности его достаточно длительной работы после ремонта.