Достаточно использовать

метод для устранения вибрации одномассовых и многомассовых упругих систем, а также систем с распределенными параметрами. Однако здесь мы ограничимся рассмотрением одной из простых схем, представляющей линейную упругую систему (mi, ki), оснащенную виброгасителем ударного действия /п2, динамическая модель которой представлена на рис. 8.18. Виброгасящий элемент установлен с зазором 2г. При достаточно интенсивном возбуждении, приложенном к упругой системе, обе части системы будут двигаться с соударениями. При этом вынужденные колебания демпфируемой системы будут сопровождаться ее свободными гармоническими колебаниями, возникающими в результате соударений. Амплитуды свободных колебаний и их фазы могут быть различными после каждого из соударений, тогда движение системы будет непериодическим. В других случаях эти амплитуды и фазы периодически принимают одни и те же значения, при этом движение системы будет периодическим. Будем по-прежнему искать такие периодические движения, которые характеризуются последовательным чередованием соударений правых и левых плоскостей элементов mi и /п2. Заметим, что для рассматриваемой системы, так же как для нелинейного элемента с зазором, воз-

Расширить интервал допустимых тепловых потоков при достаточно интенсивном подводе тепла от горячих газов можно за счет использования теплоты фазового превращения (испарения) охладителя на поверхности (рис. 1-1,0). Так, теплота испарения расплавленного лития составляет около 20500 кДж/кг, литий кипит при 1590 К (при 105 Па).

в активном состоянии приводит к уменьшению скорости коррозии железа (см. табл. III-1). С увеличением интенсивности размешивания среды увеличивается подвод кислорода к поверхности металла за счет диффузии. Это обстоятельство приводит к увеличению эффективности катодного процесса и соответственно к возрастанию скорости коррозии. При достаточно интенсивном размешивании раствора или значительном увеличении концентрации кислорода в коррозионной среде, катодный процесс может контролироваться уже не эффективностью диффузии, а скоростью реакции ионизации кислорода, которая возрастает с увеличением его концентрации. Если концентрация кислорода в растворе такова, что достигается потенциал пассивации, железо переходит в пассивное состояние, и скорость коррозии его уменьшается. При температуре 300° С и смещении потенциала железного электрода в отрицательную сторону на 10—20 же скорость катодного процесса ионизации кислорода возрастает на 2—3 порядка. С увеличением

При достаточно интенсивном теплообмене на поверхности слоя основного те^моизолятора, когда Bi? = a kh/K > 10, где a.*k = a(tk) + 4eo0Tfc - суммарный коэффициент теплообмена конвекцией и излучением; Tk - мгновенное значение равновесной температуры поверхности, определяемое уравнением вида (2.30), можно считать, что Тп(^) = Tk (см. § 2.3). В этом случае зависимость Tn(t) находим независимо от расчета нестационар.-ного процесса в многослойной стенке. Более того, предварительное определение этой зависимости позволяет упростить расчет изменения температурного поля в этой стенке путем перехода на поверхности теплообмена к граничным условиям I рода. Если аппроксимировать функцию ^п(0 ломаной аналогично тому, как показано на рис. 4.3 для теплового потока, то можно написать

При достаточно интенсивном теплообмене на внешней поверхности термоизолятора (Bi2 *» 10) условие Т(1, т) = Т2 целесообразно использовать и в более общем случае, когда полные теплоемкости слоев металла и термоизолятора сравнимы между собой. Тогда термическое сопротивление теплоотдачи 1/ос2 оказывается, по крайней мере, на порядок меньше термического сопротивления слоя термоизоляции и им можно пренебречь. В математической формулировке задачи нестационарной кондукции граничное условие Ш рода на внешней поверхности термоизолятора заменяется граничным условием I рода (см. § 2.3). В формулах (4.88) - (4.90) это соответствует переходу к Bi2 -» °°. Расчет температуры слоя металла ведется, как и прежде, по формуле (4.90), но коэффициенты ряда теперь равны

мощность. Используя приведенную выше гипотезу, можно сделать следующий вывод. Кризис может возникнуть в опытной секции в месте с большим расходом жидкости через пленку только при достаточно интенсивном образовании пузырей. На участках с уменьшающимся расходом жидкости в пленке кризис может также возникнуть только благодаря образованию пузырей, но в этом случае при уменьшающейся интенсивности их образования. Наконец, на тех участках, где пузырьковое кипение подавляется, кризис будет иметь место только вследствие высыхания пленки. Следовательно, место возникновения кризиса может быть определено в координатах интенсивность образования пузырей — локальный расход в пленке, что должно быть справедливо как для равномерного, так и для неравномерного распределения теплового потока по длине.

Однако, этот дополнительный вид переноса теплоты имеет место при достаточно интенсивном движении жидкости в пористой среде, например в процес' сах фильтрации. •

так и в переносном движении, что связано с затратой энергии. Чтобы ГДТ мог перейти на новый режим работы, рабочей жидкости необходимо сообщить дополнительное количество энергии. При медленном разгоне энергия, получаемая рабочей жидкостью, слишком мала по сравнению с энергией, передаваемой за время разгона. Вследствие этого динамические характеристики ГДТ практически не отличаются от статических. При достаточно интенсивном переходном процессе изменение кинетической энергии жидкости соизмеримо с энергией, преобразуемой ГДТ за время разгона, что ведет к временному уменьшению передаваемой им мощности, за счет чего увеличивается мощность турбинного колеса. В этом случае динамические характеристики ГДТ могут значительно отличаться «т статических.

Из рассмотрения возможных вариантов процессов одновременного сжатия и нагрева двухфазной смеси очевидно, что при определенных условиях линия процесса может совпадать с линией постоянного паросодержания, а при достаточно интенсивном

при достаточно интенсивном подбрасывании 32, 33

Механизм увеличения длины усталостной трещины при циклическом нагружении можно представить следующим образом. При достаточно интенсивном нагружении путем растяжения раскрытие трещины и ее удлинение происходят за счет сдвига слоев металла в одной из плоскостей с наибольшими касательными напряжениями (рис. 5.1). При последующих растягивающих на-гружениях плоскости сдвига чередуются, и длина трещины постепенно увеличивается. Процесс увеличения длины трещины считается непрерывным. В экспериментах, однако, часто обнаруживается скачкообразный рост трещин, чередующийся со значительными приостановками их развития. Полный учет этого явления в расчетах пока затруднителен.

Поэтому при проверке пригодности принятого режима и определении температуры подогрева при сварке закаливающихся сталей достаточно использовать результаты стандартных испытаний стали по методике ИМЕТ-1 или валиковой пробы, на основании которых можно получить зависимости изменения конечных механических свойств металла околошовной зоны от скорости охлаждения и длительности пребывания выше Acs. По этим данным можно установить интервал скоростей охлаждения, ограничивающий область частичной закалки стали в зоне термического влияния, и выбрать расчетное значение по допускаемому проценту мартенсита в структуре и благоприятному сочетанию механических свойств.

Если перемещение звеньев кинематической цепи происходит в одной или нескольких параллельных плоскостях, то такая кинематическая цепь называется плоской. Для образования плоских кинематических цепей достаточно использовать кинематические пары только 5-го и 4-го классов, налагающих на движение в плоскости соответственно два или одно ограничение, а для описания движения п подвижных звеньев такой кинематической цепи необходимо Зп координат.

Для этого достаточно использовать какой-либо природный периодический процесс, дающий естественный масштаб как длины, так и времени, например одну из монохроматических волн, испускаемых определенными атомами, неподвижными в данной системе отсчета. Тогда в этой системе отсчета эталоном длины можно взять длину волны, а эталоном времени —• соответствующий период колебания. С помощью этих эталонов можно построить эталон один метр как определенное число данных длин волн и эталон одна секунда как тоже определенное число периодов данных колебаний (заметим, что в настоящее время так и сделано).

Очевидно, что при одинаковых материалах болта и гайки резьба гайки прочнее и достаточно использовать условие прочности (3.100); при материале гайки, менее прочном, чем материал болта, т. е. при [т)ср<[т] , надо вести расчет как по условию (3.100), так и (3.101).'

Очевидно, что при одинаковых материалах болта и гайки резьба гайки прочнее и достаточно использовать условие прочности (3.23); при материале гайки, менее прочном, чем материал болта, т. е. при Ыс„ < [т]ср, надо вести расчет как по условию (3.23), так и (3.24).

Так как VD = 0, то абсолютная скорость vc равна относительной скорости VCD. Поэтому в двух написанных уравнениях лишь два неизвестных элемента — модули векторов ис и vca. Для решения задачи достаточно использовать лишь первое равенство, так как векторное уравнение эквивалентно двум скалярным и позволяет графически найти два неизвестных элемента.

Для решения задачи достаточно использовать лишь первое уравнение. Через точку е — конец ранее найденного отрезка ~ре (рис. 3.7, б), перенесенного для большей ясности чертежа на новое место (рис. 3.7, г), проводят линию, перпендикулярную направлению EG, а из точки /6, совпадающей с полюсом р, проводят линию,

Видимое восприятие цвета выражается комбинацией трех различных параметров, которые в виде диаграммы показаны на рис. 31. Цветовые оттенки могут быть получены путем смешения различных цветов и в определенных пропорциях. Для этого вполне достаточно использовать два способа смешения цветов — трех основных (синего, зеленого, красного) или трех до-

В ряде случаев вполне достаточно использовать интенсифика-торы пропитки, которые увеличивают скорость пропитки бумаги-основы водными растворами ингибиторов в два-три раза. На рис. 33 представлены результаты исследования скорости пропитки бумаги-основы водными растворами нитрита натрия, уротропина, ингибитора УНИ, бензоата натрия в присутствии интенсификатора И1 и без него.

Более точно разницу, даваемую уравнениями (14) и (15), можно определить из рис. 8, на котором показано отношение Xg/Xs при коэффициентах вариации генеральной совокупности у и коэффициентах вариации выборки ys, принимающих значения в диапазоне от 0,20 до 0,05. Ясно, что использование статистик генеральной совокупности приводит к более высоким допустимым значениям. Этот вывод необходимо учитывать при разработке способов определения допустимых значений характеристик композиционных материалов при условии, что известны коэффициенты вариации данного материала, способ его изготовления и характер разрушения. Так, изменение ориентации слоя, толщины и т. д. могут допускаться при оптимизации конструкции без необходимости расширения испытательной программы — достаточно использовать общие коэффициенты вариации и результаты, полученные при испытаниях выборки малого объема. Типичные значения безразмерных статистик для различных способов нагружения можно найти в работе Джонса [21].

(3) Минимальный порядок тензорного полинома критерия разрушения может быть явно определен из таких экспериментов, в которых критерий разрушения согласовывался бы с соответствующим разбросом характеристик материала. Экспериментально обнаружено, что для многих однонаправленных армированных композиционных материалов (например, углепластиков, композитов бор — алюминий) достаточно использовать первые два члена тензорного полинома.