Достаточно обоснованные

Горячая сварка чугуна позволяет получать сварные соединения, равноценные свариваемому металлу (по механическим характеристикам, плотности, обрабатываемости и др.), однако это трудоемкий и дорогостоящий процесс. Вместе с этим в ряде случаев практически к сварным соединениям чугуна не предъявляется таких требований. Часто, например, достаточно обеспечить только равнопрочность или только хорошую обрабатываемость или плотность сварных швов. С помощью различных металлургических и технологических средств можно получить сварные соединения чугуна с теми или иными свойствами при сварке с невысоким подогревом или вовсе без предварительного подогрева (т. е. с помощью полугорячей или холодной сварки).

В этом случае получим «систему, состоящую из отдельных частей, надежность которых задана» или может быть определена [433. Анализ надежности таких систем, как правило, более прост (см. гл. 4, п. 2), поскольку элементы работают как независимые и для обеспечения надежности системы необходимо и достаточно обеспечить безотказную работу каждого элемента в отдельности. Такие системы более характерны для радиоэлектроники, где отдельные элементы, выполненные в виде транзисторных приборов, диодов, сопротивлений, конденсаторов, сельсинов и т. д., имеют самостоятельные функции (как часто можно условно считать) и должны обеспечивать значения выходных параметров в определенном диапазоне, независимо от параметров других элементов. Заменой отказавшего элемента восстанавливается работоспособность системы.

В заключение вновь обратимся к фактору скольжения, который уже был довольно подробно рассмотрен выше. Мы установили, что планарность скольжения может отражаться на электрохимических процессах в вершинах трещин и на гладкой поверхности в результате заострения ступенек скольжения. Кроме того, планарный характер скольжения повышает эффективность дислокационного транспорта водорода [314] и его накопления на частицах выделений и включений [74, 100, 314], а также ускоряет доставку водорода к границам зерен. Следовательно, от типа скольжения зависят обе возможные составляющие КР — анодное растворение и водородное охрупчивание. В то же время планарность скольжения нельзя считать достаточным условием, определяющим склонность к индуцированному средой охрупчиванию, поскольку некоторые материалы с таким характером скольжения довольно стойки к КР [80, 94, 99] (однако это не означает, что КР не может быть вызвано изменением состава среды; как было показано на сплавах Инконель [241, 264], для начала растрескивания достаточно обеспечить нужную концентрацию «критических» корро-

Описанный способ учета погрешностей очень трудоемок, поэтому при испытаниях на больших частотах со сложной формой цикла измерительный канал с индуктивными датчиками можно использовать лишь для контроля нагрузок. Основные измерения необходимо проводить по показаниям датчиков, измеряющих деформацию элемента, не отделяемого от образца массой со значительным моментом инерции. Наиболее просто использовать для этих целей проволочные датчики, наклеиваемые на рабочей части контрольного образца, по которрму устанавливается необходимый режим нагружения. Во избежание дополнительных погрешностей контрольный и рабочий образцы должны иметь одинаковую жесткость. Практически достаточно обеспечить для этого равенство соответствующих размеров образцов.

В тех случаях, когда для разгрузки привода конвейера и предотвращения повреждения нижней поверхности детали достаточно обеспечить минимальный отрыв транспортируемых деталей от опорных планок (на 1—2 мм), может быть применен конвейер-перекладчик упрощенной конструкции (рис. 5). Детали 1 перемещаются в продольном направлении, опираясь на кулачки 2, закрепленные непосредственно на поворотной штанге 3 конвейера. Подъем и опускание деталей осуществляются при повороте штанг. Необходимым условием для примене-

3. Для машин с неизменяющейся неуравновешенностью достаточно обеспечить уравновешивание на скоростях вращения ниже критической, что создает условия спокойной работы при переходе через критическую скорость и в закритической области.

Описанный выше принцип разрушения позволяет реализовать непрерывный технологический процесс разрушения кускового материала, но только в случае, если куски имеют плоскую форму с толщиной не более межэлектродного зазора. Для этого достаточно обеспечить техническими приемами поочередную подачу единичных кусков породы с их

В некоторых американских схемах в целях повышения точности усилитель стабилизатора питают газом не от внешнего источника питания, как это большей частью практикуется, а выходным стабилизированным давлением. В .этом случае схема стабилизатора претерпевает изменения, показанные на рис. 3. Аналогичным образом обстоит дело и при использовании усили*геля типа «два сопла — заслонка» (рис. 2). В первом случае, т. е. при его питании от внешнего источника, необходимо принять /*14 = Р12 д Р15 = Ри, если необходимо, чтобы сброс газа от усилителя происходил в выходной канал стабилизатора. Во втором случае при использовании стабилизированного давления достаточно обеспечить РХ4 = РЦ, при этом газ выбрасывается лишь в атмосферу.

В диапазоне средних и высоких частот достаточно обеспечить практически равномерное распределение поля сил на вспомогательной конструкции, не следя за фазовыми соотношениями действующих сил, тем более при имитации стационарного случайного процесса.

С гигиенической точки зрения системы пароводяного цикла и сооружений химводоочистки являются закрытыми. Поэтому для использования в них городских сточных вод достаточно обеспечить эпидемическую безопасность.

причем вектор скорости точки М из v' скачком становится вектором v", отличным от v' как по величине, так и по направлению. Как видно из фиг. 8, изменение направления вектора скорости точки М обусловливается скачкообразным перемещением мгновенного центра скоростей звена ВСМ из точки Р' в точку Р". Очевидно, что при совпадении мгновенных центров Р' и Р" в момент изменения структуры семизвенника точка разветвления траектории ведущей точки М не была бы угловой. Отсюда следует условие: для того чтобы точка разветвления траектории точки М не была угловой, необходимо и достаточно обеспечить непрерывность неподвижной траектории мгновенного центра скоростей звена ВСМ в ее точках, соответствующих положениям семизвенника, при которых происходит изменение его структуры. В свою очередь, это условие будет соблюдено, если изменение структуры семизвенника будет происходит только в тех его положениях, при которых шарниры А, В и С будут располагаться на одной прямой. В самом деле, тогда звенья АВ и ВСМ образуют особую структурную группу, оба звена DF и EF одновременно окажутся неподвижными, а мгновенные 200

В практике проектирования приборных мелкомодульных зубчатых передач существуют более простые, чем в машиностроении, но достаточно обоснованные методы определения параметров

Целесообразность использования лазерного излучения для упрочняющей обработки инструментальных твердых сплавов подтверж дается данными ряда работ [98--103]. Однако ввиду сложности физи ческих процессов достаточно обоснованные представления о структурно-фазовых превращениях еще не сформировались. Трудности интерпретации полученных результатов обусловлены зависимостью физико-механических свойств твердых сплавов от состояния кобальтовой прослойки, размера карбидных зерен и количественного соотношения фаз. составляющих данную структуру. Указанными структурными параметрами и определяется степень упрочнения при структурной модификации твердых сплавов лазерной обработкой.

Следует отметить, что нормирование вибрации, осуществляемое на статистической основе, открывает возможность выборочного контроля и установления наиболее эффективного объема выборки, позволяющего получить достаточно обоснованные выводы относительно всей партии выпускаемых машин. Сокращение объема выборки способствует экономии времени и удешевлению производства машин.

На основе анализа экспериментальных данных по кипению воды, жидких металлов и органических жидкостей и проведенных обобщений удается составить достаточно обоснованные представления о природе влияния поверхности на кипение жидкостей с существенно различными свойствами. Эти результаты предоставляют также возможность задавать необходимые поверхностные условия для реализации процесса кипения в элементах установок, что особенно важно при реализации кипения в условиях глубокого вакуума и в др у-гих особых случаях.

Наиболее часто описание процесса изменения технического состояния машины осуществляется в терминах дифференциального, линейного и нелинейного и динамического программирования, а также в терминах случайных управляемых марковских процессов и комбинаторного анализа. Эти и другие методы оптимизации решений позволяют в принципе получить оптимальную стратегию обслуживания и ремонта машин разного назначения и конструктивного оформления, однако отсутствие необходимой информации о характере изменения технического состояния машины в процессе эксплуатации часто не позволяет получить достаточно обоснованные решения.

В некоторых случаях при принятии окончательного решения будет полезно использовать частичные сведения о возможных вероятностях различных совокупностей случайных величин исходных данных. Часто бывает известно, например, что крайние сочетания значений случайных величин менее вероятны, чем средние. Иногда можно сделать достаточно обоснованные предположения о возможном законе распределения случайных величин и указать возможные пределы для его параметров. Наличие такой информации позволяет задать и рассмотреть серию возможных (предполагаемых) функций распределения FQ (В), где q =-- 1, ..., Q — число заданных функций распределения. Соответственно значения исходных данных будут характеризоваться уже не каким-то отдельным значением Ва, а целым рядом таких значений, вероятность появления которых задается кривой распределения. Для каждой функции Fq можно определить математическое ожидание расчетных затрат M-^q для каждой совокупности параметров X. В результате будет получена матрица Ц M^q