Достаточно ограничиться

, 1.0 настоящего времени пет достаточно обоснованной теории, которая могла бы с большой достоверностью объяснить инертность высокомолекулярных соединений к действию на них различных агрессивных сред, т.е. химическую стойкость материалов :;м органической основе. Однако известно.влияние ряда факторов па физико-механические и химические свойства высокомолекулярных соединений. Химическая стойкость материалов на органической основе, очевидно, как и другие их свойства, зависит от химического состава, молекулярного веса, от величины и характера межмодекулярпых сил, строения и структурных факторов.

Общей теории водородной хрупкости, достаточно обоснованной, пока еще не существует, потому что водород (точнее протон) в твердых металлах ни одним из известных экспериментальных методов не обнаруживается.

входными факторами являются термодинамические силы, а параметрами оптимизации - соответствующие потоки. Однако приведенные уравнения получены без учета потока энтропии, которым открытая термодинамическая система обменивается с окружающей средой. Поэтому, принимая во внимание, что описываемая в работе трибосистема, реализующая процесс избирательного переноса, является открытой, предложенные уравнения нельзя признать достаточно обоснованной математической моделью.

далеко не везде ведется учет их расхода на рабочих местах. Так, например, на многих машиностроительных предприятиях учет расхода материалов осуществляется только применительно к участку в целом. Однако основная причина состоит все же в том, что в настоящее время нет достаточно обоснованной и пригодной для практического использования методики нахождения результирующего показателя эффективности труда на каждом рабочем месте.

Сжигание газообразного топлива в факеле характеризуется тесным взаимодействием газодинамических факторов потока, явлений диффузии, конвективного и радиационного теплообмена и процессов химических превращений, сопровождающихся интенсивным выделением тепла. Исключительная сложность взаимодействия указанных процессов объясняет отсутствие в настоящее время физически достаточно обоснованной общей теории горения в факеле, а построение методики строгого расчета его в настоящее время невозможно. Трудность даже приближенного расчета такого факела заключается в том, что закономерности его распространения непосредственно не подчиняются ни закономерностям распространения факела в однородном спутном потоке, ни соотношениям, свойственным горению факела в свободной окисляющей среде. В то же время отсутствует и достаточно подробное экспериментальное исследование факела указанного типа.

До сих пор в основных отраслях промышленности, в том числе и в авиационной промышленности, нет достаточно обоснованной методики установления допусков на динамическую неуравновешенность быстровращающихся деталей машин. Первая попытка разрешить этот вопрос для роторов вентиляторов «Сирокко» и дымососной установки локомотива принадлежит Б. В. Шити-кову [10]. При этом полученные рекомендации можно использовать только для указанных роторов, имеющих свою специфику.

В настоящее время, однако, нет достаточно обоснованной модели такой сложной зависимости сопротивления ползучести от размера зерна. Предполагается, что это может быть связано с различием в степенях деформации и температурах отжига, применявшихся при изготовлении образцов с различным размером зерна. Однако разница в свойствах сплава при испытании образцов с различным размером зерна бывает в некоторых случаях слишком большой, чтобы ее можно было объяснить таким образом.

Решение этой крайне сложной задачи существенно облегчается, во-первых, наличием методики и программного обеспечения моделирования НДС в процессе деформирования, а во-вторых, достаточно обоснованной критериальной основой установления момента образования макротрещины, то есть тем, что было изложено выше применительно к однородному металлу.

достаточно обоснованной экстраполяции эмпирических распределений в области малых вероятностей. Ввиду этого условный характер вычисляемых вероятностей усугубляется.

В настоящее время все еще нет достаточно обоснованной теории образования а-фазы в двойных и более сложных системах. Обычно принято рассматривать образование а-фазы с точки зрения электронной концентрации в атомнокристалли-ческой решетке. Судя ito имеющимся данным, полученным для ряда двойных систем Fe, Ni, Сг, V, Mo, Co, Mn, образование cr-фазы связано с вполне определенной концентрацией электронов на атом, равной 7, что свидетельствует о принадлежности ст-фазы к числу так называемых электронных соединений. Блюм и Грэнт считают, что возможность образования а-фазы в данной системе элементов связана с их расположением относительно марганца в таблице Д. И. Менделеева (табл. 30).

Вернемся теперь к вопросу об аппроксимации диаграмм пластичности. Практическая важность этого вопроса очевидна: при достаточно обоснованной и надежной аппроксимации диаграмм пластичности число испытаний материала для определения ^зависимости пластичности от вида напряженного состояния может быть сведено к минимуму. Кроме того, эти испытания могут оказаться весьма упрощенными. Так, если принять уравнение (4.8), то для построения диаграммы пластичности дот статочно испытать материал на растяжение. Однако уравнение (4.8) сравнительно плохо согласуется с экспериментальными данными.

входными факторами являются термодинамические силы, а параметрами оптимизации — соответствующие потоки. Однако приведенные уравнения получены без учета потока энтропии, которым открытая термодинамическая система обменивается с окружающей средой. Поэтому, принимая во внимание, что описываемая в работе трибосистема, реализующая процесс избирательного переноса, является открытой, предложенные уравнения нельзя признать достаточно обоснованной математической моделью.

При решении ряда практических задач бывает достаточно ограничиться только статическим размещением масс и удовлетворить уравнениям

Как было показано в § 10, любой механизм с парами IV и V классов может быть заменен механизмом с парами только V класса. Поэтому для рассмотрения общего случая достаточно ограничиться рассмотрением групп, звенья которых входят только в пары V класса.

Таким образом, для полного уравновешивания механизма необходимо так подобрать массы и размеры его звеньев, чтобы удовлетворялись уравнения (13.31). Из этих уравнений видно, что четыре уравнения (I) — (IV), в которые входят вторые производные, могут быть получены дифференцированием по ф четырех уравнений (V) — (VIII). Если удовлетворяются четыре последних уравнения, то будут удовлетворяться и четыре первых. Поэтому достаточно ограничиться рассмотрением только условий

Частой ошибкой начинающих конструкторов является введение центрирования там, где оно не требуется условиями работы. В узле установки подшипника (И; 12) центрирование боковых щек не продиктовано необходимостью. Достаточно ограничиться фиксацией щек в радиальном направлении крепежными болтами (13). В конструкции упорного подшипника (14, 15) можно обойтись без центрирования упорной шайбы т, зафиксировав ее установочными штифтами л (16), так или иначе необходимыми для предупреждения поворота шайбы.

Практически достаточно ограничиться вычислением только наибольших нормальных напряжений изгиба [9]

Практически оценка несущей способности соединений с мягкими прослойками на базе подхода (3.10) сводится к определению параметров А'к и 3, отвечающим рассматриваемым схемам нагружения, типам конструкций и геометрическим параметрам их неоднородных соединений. Для определения Кк достаточно ограничиться рассмотрением задач механической неоднородности в классической постановке, при которой очаг пластических деформаций принимался в объеме мягких прослоек, а основной твердый металл считался жестким, недеформируемым.

При решении ряда ирактических задач бывает достаточно ограничиться только статическим размещением масс и удовлетворить уравнениям

ми только V класса. Поэтому для рассмотрения общего случая достаточно ограничиться рассмотрением групп, звенья которых входят только в пары V класса.

Таким образом, для полного уравновешивания механизма необходимо так подобрать массы и размеры его звеньев, чтобы удовлетворялись уравнения (13.31). Из этих уравнений видно, что четыре уравнения (I) — (IV), в которые входят вторые производные, могут быть получены дифференцированием по ф четырех уравнений (V) — (VIII). Если удовлетворяются четыре последних уравнения, то будут удовлетворяться и четыре первых. Поэтому достаточно ограничиться рассмотрением только условий

Анализ результатов решения показывает, что для расчета значений 6 достаточно ограничиться шестью членами ряда. Из полученного решения следует, что при Bi < 0,1 температура поверхности и середины пластины практически одинакова при всех Fo. При Bi > 100 можно считать, что Гст к Тж.

использовании основной измеряемой величиной является темп охлаждения. Для этой цели достаточно ограничиться заделкой одной термопары в произвольном месте исследуемого тела. i. , При этом тарировка тер-1 п мопар не обязательна, если зависимость их термо-э. д. с. от температуры является линейной.