Достаточно располагать

Кроме того, поскольку функция / (ц) на левой границе интервалов всегда отрицательна, для построения нового интервала достаточно проверить знак / (с): если / (с) < О, то с становится новой левой границей, если / (с) > 0, то новой правой. Обратим внимание, что погрешность е следует задавать так, чтобы не слишком приблизиться к (л — 1)я при малых числах Bi и не вызвать переполнения порядка при вычислении ctgji. Логическая структура программы подробно пояснена в ff/uj комментариях к тексту.

В первом случае достаточно проверить изделие, прошедшее потоком последнюю операцию, и если изделие получено' годное, то очевидно, что геометрию всех предыдущих переходов штамповки можно не проверять.

При контроле геометрических размеров проверяют диаметры и расположения отверстий в соответствии с чертежами. Диаметры отверстий контролируют калибрами-пробками или измеряют штангенциркулем. Отверстия, образованные сверлением на полный диаметр, проверяют в соответствии с установленными допусками. При сверлении отверстий на неполный диаметр достаточно проверить внешнее состояние отверстий и диаметр сверла.

Выборочный контроль нашел широкое применение в работах по стандартизации и вытеснил бессистемную, случайную проверку качественных характеристик отдельного готового изделия. При этом под выборочным контролем понимается такой метод контроля, при котором в процессе производства систематически отбирается в соответствии с заранее составленным планом определенное количество изделий для проверки их качества, а возможные последствия такого контроля должны быть точно определены в стандартах. Для выяснения качества той или иной операции технологического процесса на машиностроительном заводе нет необходимости контролировать каждую изготовляемую деталь, а достаточно проверить только определенный, часто очень небольшой процент этих деталей. Переход от контроля готовой продукции к контролю технологического процесса методом выборки отразился на самих функциях контроля. Если раньше технический контроль выполнял защитные функции, не допуская проникновения в склад готовых деталей дефектной продукции, то теперь контроль должен выполнять функции предупреждения, информируя цеховой персонал о качестве изготовленных деталей, на основе которых осуществляется под-

Более простой и более эффективный способ упрощения задачи основан на том, что опасность разрыва кинематической цепи и, в особенности, опасность преждевременной посадки клапана возникает не при любом угле поворота кулачка, а только на сравнительно узких участках рабочего цикла. Поэтому проверку условий (12) и (13) нужно проводить не для всех значений i, а только для некоторых. Например, условия (13) достаточно проверить в 4—5 последних точках; условия (12) — в этих же точках и в 8—10 точках вблизи начала движения клапана. Соответственно уменьшится число уравнений в системе (18). При таком сокращении числа ограничений появляется уже практическая возможность решить рассматриваемую задачу, если проверку условий работы механизма проводить только на одном режиме. В наиболее благоприятном случае получится 56 уравнений с 94 неизвестными; решение такой системы возможно, но весьма длительно.

Применение тангенциальной подачи недопустимо, если нарезанное этой подачей колесо нельзя собрать с червяком при радиальном вводе последнего. Для определения этого условия достаточно проверить соблюдение неравенства (для архимедова червяка)

лвкр — -т— , достаточно проверить, совпадают ли касательные к

Данный критерий удобен для анализа условий подрезания эвольвентных профилей, для которых достаточно проверить отсутствие интерференции в крайних точках профиля. Так как на отсутствие интерференции для профилей лопатки и кулака требуется проверка многих точек и при этом для каждой из них необходимо выполнить сравнительно трудоемкое построение криволинейной линии зацепления, то удобнее провести аналогию рассматриваемого зацепления с сопряжением кулака и грибообразного толкателя, при котором «особые точки будут отсутствовать, если при всех положениях механизма радиус кривизны траектории центра кривизны дуги гриба относительно кулака больше радиуса дуги гриба»2.

Выполнение этого условия служит весьма надежным критерием правильности всех трех просчетов, поэтому нет небходимости контролировать весь расчет, а достаточно проверить только исходные данные к расчету.

Таким образом, для безмоментного докритического состояния компоненты полей напряжений и деформаций постоянны по всему объему оболочки; следовательно, для оценки состояния данной конструкции на прочность при заданной величине q достаточно проверить выполнение критерия разрушения вида (3.71) один раз для вычисленных по формулам (3.75) значений напряжений а«с°

Для выяснения этого вопроса достаточно проверить выполнимость принципа линейной суперпозиции. Например, для трех различных поверхностных нагрузок S° (х, t), S° (x,t) и S° (x, t):

При доказательстве теорем единственности решения краевых задач МДТТ, экстремальных свойств рассматриваемых функционалов и т. п. определяющие соотношения среды записываются в операторном виде, причем на эти операторы накладываются некоторые ограничения в виде неравенства. Для конкретных сред достаточно проверить выполнение этого неравенства, чтобы сделать заключение о справедливости для этой среды теорем, доказанных для общих операторных определяющих соотношений.

Для этого достаточно располагать следующими механизмами:

найти искомые величины, достаточно располагать значениями трех углов треугольника (а, (3, а) или относительными длинами трех его сторон (а=1, Ьт и ST). По этим двум или трем размерам треугольника в таблице находят значения остальных кинематических параметров: величины всех углов и сторон, первые и вторые производные, которые подставляются в формулы для решения задач о скоростях и ускорениях точек и звеньев механизма.

Формула (1-8) позволяет определить значение теплоемкости любого вещества в любом его состоянии, заключенном между пограничными кривыми. Для расчета в числах достаточно располагать значениями изохорной теплоемкости и удельного объема жидкой фазы, ма/.о изменяющимися в широком диапазоне параметров, а также хорошо изученным у многих веществ уравнением кривой упругости.

Это соотношение выражает искомую связь в неявном виде. Для того чтобы явным образом представить v—T-за-висимость для конкретного вещества вдоль изоэнтропы, достаточно располагать уравнением кривой упругости этого вещества.

Для инженерных расчетов вполне достаточно располагать значениями функции распределения для z в пределах от — 5 до +5. Значения эти табулированы в виде вспомогательной функции Лапласа

Для установления безразмерных величин, специфических для краевой задачи того или иного рода, нет необходимости в наличии завершенного аналитического решения: достаточно располагать дифференциальными уравнениями процесса и формулировками конкретных условий единственности. Обратимся в связи с этим к основной цели — к построению тех безразмерных величин, которые отвечают случаю нестационарной теплопроводности при наличии внутренних источников тепла. С этой целью, прежде всего, необходимо привести к безразмерному виду дифференциальное уравнение (1-9), закладываемое в основу анализа.

Для анализа стационарного режима работы термоизоляции из теплофизических характеристик термоизоляторов достаточно располагать сведениями лишь об их эффективной теплопроводности. Анализ нестационарного (и, в частности, квазистационарного) режима работы термоизоляции требует расширения информации о теплофизических характеристиках термоизолятс-ров, связанных с их способностью поглощать энергию при нагревании.

Для выполнения анализа необходимо знание закона распределения, наиболее подходящего для опытной совокупности, Практически в машиностроении ограничиваются четырьмя законами: Р, Н, М и Мук, приведенными в табл. 1.3. В тех случаях, когда опытное распределение неточно подчиняется нормальному закону распределения, например, велики меры крутости или косость кривой плотности распределения, иногда целесообразно воспользоваться обобщенным законом распределения типа А. Шарлье [9]. Если закон распределения известен, то достаточно располагать знанием выборочного среднего X и выборочного среднекьадра посеют о отклот ш:л 5 иди S/f, которые являются оценками А'(), п к <.','> (см. таГ-д. 1 3).

Сложность теплотехнических объектов управления предопределяет необходимость упрощений, принимаемых на стадии выбора математической модели. Например, математическое описание динамики реальной системы с распределенными параметрами может производиться в форме обыкновенных нелинейных дифференциальных уравнений. Для расчета АСР достаточно располагать линейной моделью, которая получается в результате линеаризации исходного нелинейного уравнения. Методы построения математических моделей тепловых объектов на основе обыкновенных дифференциальных уравнений рассмотрены в [31, 38].

Для подбора kp, kf ж krp достаточно располагать диаграммами мгновенного растяжения в заданном диапазоне изменения температуры и аппроксимировать их за пределом текучести

Для подбора функций А и В достаточно располагать кривыми ползучести, по которым можно найти значения скорости ползучести