Достаточно установить

Кинетическая энергия движущегося тела массы т, рассматриваемого как материальная точка, равна ти2/2. Если движение тела представляет собой, вращение вокруг достаточно удаленной неподвижной оси, то кинетическую энергию удобно выражать через угловую скорость вращения. Так как v = cor, то

В заключение отметим, что определение контактных перемещений при взаимодействии двух цилиндров имеет существенную особенность: общие перемещения возрастают с увеличением размеров поперечного сечения [см. соотношение (14.14)]. В этом случае, как и в аналогичной задаче Фламана, перемещения определяют относительно достаточно удаленной от

эффициента 'кинематической вязкости; Хп, тт — касательные напряжения, обусловленные соответственно вязкостным трением и турбулентным 'перемешиванием жидкости. Для области плоского потока, достаточно удаленной от стенки, VT>V, а т=тт. Тогда в соответствии с (5-41) турбулентную составляющую коэффициента кинематической вязкости можно представить зависимостью

где k — показатель адиабаты газа. Формула (9.21) дает вполне удовлетворительные результаты для большинства реальных газов в области, достаточно удаленной от линии насыщения.

Картины изохром для четырех испытанных моделей показаны на рис. 7-10. Представляют интерес следующие результаты: максимальный порядок полосы я, на границах центральных включении вдоль вертикального диаметра и порядок полосы «о в точке, достаточно удаленной от включений и от нагруженного края. Последняя величина применялась для проверки

деления сил в локальном участке тела безразличен для эффектов*, вызванных ими в области, достаточно удаленной от места приложения нагрузки, так что можно с достаточной степенью приближения заменить силы статически им эквивалентными силами, т. е. имеющими тот же полный момент и ту же равнодействующую, но с распределением в точности таким же, для какого оказывается более простым получение решения задачи. Следует, однако, иметь в виду, что справедливость принципа Сен-Венана в такой формулировке не доказана в общем виде и применять его следует с осторожностью.

Теорема 4.9. На любом достаточно удаленной полном цикле [ср, ср+ ?] динамическая неравномерность

2. Для снижения амплитуд колебаний фундамента и уменьшения влияния вибраций, передаваемых через грунт соседним сооружениям, нижнюю плиту следует делать массивной тем более, что она является самым дешевым конструктивным элементом фундамента. Стойки же фундамента следует делать податливыми с частотой собственных колебаний, достаточно удаленной от резонансной зоны.

3) задание значений магнитной индукции В и напряженности электрического поля Е на некоторой поверхности, достаточно удаленной от канала.

В системе, достаточно удаленной от критической температуры, характеристический предельный объем Ъ в уравнении Ван-дер-Ваальса может быть заменен молярным объемом Vm. Под предельным объемом понимается наименьшее возможное значение объема. Значение b может быть получено из двух предельных объемов &! и bz компонентов, которые входят в b пропорционально молярным долям компонентов

Лимитирующим фактором может явиться также область пом-пажа. Однако, судя по проектным характеристикам компрессоров, во всех рассмотренных установках при подаче максимального количества пара из котла-утилизатора рабочая точка оказывалась достаточно удаленной от помпажной линии на характеристике компрессора. Это открывает возможности дополнительной форсировки путем подачи топлива к горелкам /, показанным на рис. 3-14, а.

При одноосном напряженном состоянии (растяжение, сжатие) достаточно установить один датчик с базой, расположенной по направлению действия- напряжения. Величина-напряжения определяется по закону Гука (а =* еЕ, где ? -• относительное удлинение проволоки датчика). " •" . •• '

В уравнениях (29.6) векторы m/Д/ и m,:rfi, имеют противоположные направления. Из первого условия находим произведение тп\г\ и направление установки противовеса в плоскости I; из второго — /ПппГп и направление для второго противовеса. Очевидно, что при любом числе неуравновешенных масс для уравновешивания достаточно установить два противовеса в заранее выбранных параллельных плоскостях.

Таким образом, система прямого регулирования гидротурбины малой мощности описывается уравнением (12.35) и первым из уравнений (12.36). В данном случае после подстановки значений величин г, z и 2 в уравнение (12.35) получится нелинейное дифференциальное уравнение, исследование которого затруднительно. Однако нам достаточно установить, является ли переходный процесс при полном сбросе нагрузки сходящимся или расходящимися. Это можно исследовать по малым параметрам г и , из которых г, как мы уже видели, представляет собой малое отклонение муфты от устойчивого перед переходным процессом положения, а — малое изменение предварительной устойчивой величины ф0 параметра ф.

Статически устойчивый регулятор может оказаться динамически неустойчивым. Исследование устойчивости движения системы, описываемой уравнениями (12.13) и (12.14), представляет значительные трудности. Однако в большинстве случаев достаточно установить, является ли система динамически устойчивой при малых изменениях обобщенной координаты z и угловой скорости со. Тогда уравнения (12.13) и (12.14) могут быть сведены к одному линейному уравнению и, устойчивость движения проверяется по критерию Гурвица.

В результате замены получаем только две подвижные массы, сосредоточенные в точках В н С: т.в = тВ1 + гпв2', пгс = тс^-\-тсч-Чтобы уравновесить силы инерции заменяющих масс тв и тс, достаточно установить на звеньях 1 и 3 противовесы с массами mni и /Ипз, удовлетворяющие условиям:

Как было показано в предыдущем параграфе, статически устойчивый регулятор может оказаться динамически неустойчивым. Исследование устойчивости движения системы, описываемой нелинейными уравнениями (17.14) и (17.15), представляет значительные трудности. Однако в большинстве случаев достаточно установить, является ли система динамически устойчивой при малых изменениях обобщенных КООрДИНЗТ Z И уТЛО пой скорости и. Тогда уравнения (17.14) и (17.15) могут быть сведены к одному линейному уравнению, для которого устойчивость движения проверяется по критерию Гурвица.

Чтобы уравновесить силы инерции заменяющих масс тв и тс, достаточно установить на звеньях / и 3 противовесы с массами и тп2, удовлетворяю-

Правильная картина движения жидкости и соответствующие закономерности гидравлического сопротивления и теплообмена могут быть получены только в моделях, рассчитанных по правилам моделирования, обеспечивающих подобие явлений в образце и модели. При этом необходимыми и достаточными условиями теплового подобия являются следующие: 1) геометрическое подобие; 2) подобие условий движения жидкости при входе; 3) подобие физических свойств в сходственных точках модели и образца (постоянство отношения плотностей, коэффициентов вязкости и др.); 4) подобие температурных полей на границах; 5) одинаковость значений определяющих критериев Re и Рг при вынужденном и Or и Рг при свободном движений жидкости. При этом одинаковость определяющих критериев подобия достаточно установить в каком-либо одном сходственном сечении.

добие температурных полей на границах; 5) одинаковость значений определяющих чисел подобия (критериев подобия) Re и Рг при вынужденном и Gr и Рг при свободном движении жидкости. При этом одинаковость чисел подобия достаточно установить в каком-либо одном сходственном сечении.

Для нормальной работы прибора крайне необходимо обеспечить правильную установку его на котельном агрегате. Основным требованием, предъявляемым к размещению индикатора, является обеспечение постоянного протока котловой воды через канал включенного в работу прибора при давлении и температуре, которые имеют место в котле. Для этой цели рекомендуется несколько оправдавших себя на практике вариантов подключения прибора к котлу. Если состав питательной (вернее, добавочной) воды для всех котлов одинаков, то достаточно установить два параллельно работающих прибора на одном из котлов независимо от общего количества их в котельной.

Легко показать, что векторный момент В'О' некоторого векторного момента ВО^ относительно точки В' есть вектор полярный. Для этого достаточно установить, что вектор В'О' не зависит от какого бы то ни было выбора положительного направления вращения.