Достигается использованием

Скорости коррозии углеродистых и низколегированных сталей, а также чугунов в морской воде отличаются незначительно. Скорость коррозии углеродистой и низколегированной стали в морской воде при полном погружении и длительных испытаниях колеблется в пределах 0,08—0,12 мм/год, и максимальный глубинный показатель для стали без окалины составляет 0.3—0,4 мм/год. Уже после годичной выдержки достигается достаточно постоянное во времени значение скорости коррозии. Введение легирующих элементов ло 5 % в сталь мало влияет на скорость коррозии. Исключение представляет хром, начиная от 5 % хрома сильно растет местная коррозия стали. Легирование стали одной медью в условиях морской коррозии в отличие от атмосферной коррозии не дает положительных результатов.

но, связано с тем, что при повышенных давлениях, когда подъемная. .сила, действующая на пузыри, уменьшается, в сосуде не достигается достаточно полного разделения фаз и движение пара в верхних. слоях затормаживается.

В реакторах с хорошим замедлителем (D20) достигается достаточно полная термализация нейтронов, и распределение нейтронов в тепловой области вполне соответствует закону Больцмана—Максвелла. В реакторах с замедлителем из легкой воды тепловой спектр несколько «ужестчен», т. е. сдвинут в область более высоких энергий. На энергетическом распределении быстрых нейтронов сказываются процессы замедления, так что в реальном реакторе доля быстрых нейтронов меньше, чем в спектре деления. На рис. 5.5 сравниваются спектр потока нейтронов деления и рассчитанный по программе P1MG спектр быстрых нейтронов в большом энергетическом реакторе с горючим из^иО2, заключенным в оболочку из нержавеющей стали. При энергии выше 1 Мэв оба спектра близки друг к другу.

Отливки с очень тонкими сечениями (например, 3 мм) могут быть отлиты с белым изломом из чугуна с 1,8°/о С^щ. Последующим отжигом в течение !/8 часа при 950° С достигается достаточно высокая вязкость. Для большинства практических случаев желательно содержание около 5% S1. При значительном превышении кремния и снижении содержания никеля наблюдается увеличение твёрдости отливок при нагревах в пределах 500—700° С. Это объясняется разложением части аусте-нита в мартенсит. Жаростойкость при этом падает. При содержании кремния выше 6% (при 200/0 Ni) или сверх 70/„ (при 15<>/о Ni) избыточное его количество не удерживается в твёрдом растворе и образует хрупкие твёрдые силициды железа. Снижение никеля против приведённых в табл. 62 пределов не рекомендуется при содержании хрома 1,8— 2% во избежание распадения аустенита при нагревах. Если отливки не подвергаются длительным нагревам выше 600° С, то допускается снижение содержания никеля до 13% с сохранением стойкой обрабатываемой аустенитной структуры. При содержании никеля ниже 13% получается твёрдый мартенситный чугун, который подвержен объёмным изменениям при повторных нагревах и охлаждениях. Верхний предел содержания никеля можно доводить до 200/0, например, во избежание наклёпа в отливках, подверженных поверхностным механическим воздействиям.

Существуют различные формы отражателей, в которых используются одна, две и более ламп. Наиболее простыми являются цилиндрические отражатели, в которых рабочее тело располагается по оси цилиндра, а лампы накачки параллельно ему на некотором расстоянии. Широкое распространение получили эллиптические отражатели. Известно, что лучи, исходящие из одного фокуса эллипса, сходятся в другом. Поэтому при расположении ламп в одном из фокусов эллипса, а рабочего тела в другом, достигается достаточно хорошая равномерная освещенность. Используются также отражатели в виде нескольких сопряженных эллипсов, в которых один из фокусов является совмещенным.

Разрушение поверхности диска оказывается не зависящим от крупности используемого зерна. Действительно, из рис. 2, а следует, что износ диска из закаленной до HRC 61-63 стали ШХ15 [11] при пропускании 500 г абразивного зерна черного карбида кремния не зависит от крупности зерна в широком диапазоне ее изменения. Для крупностей зерна от 200 до 1840 мк при скорости вращения кольца 26 м/сек весовой износ кольца оставался постоянным и равным 20 мг. Устранение экранирующего влияния отскочивших зерен достигается достаточно малой плотностью абразивного потока. В этом случае при достаточно большой скорости вращения стального диска можно через специальное окошечко наблюдать, как каждый удар абразивной частицы достигает цели, давая отчетливое 'искрообразование. Влияние длительности высыпания 100 г зерна крупностью 490—590 мк в течение опыта при скорости вращения диска 26 м/сек и сечении трубки 20 мм на 1,5 мм на износ закаленной стали ШХ15 иллюстрируется рис. 2,6. Начиная с длительности 480 сек и выше износ не зависит от времени высыпания.

Системы наладочного управления дополняют общую систему управления линии цепями и устройствами, позволяющими в любой момент произвести остановку всей линии или каждого агрегата в отдельности, переводить линию на режим, позволяющий наладчику включать порознь отдельные механизмы и т. п. При электрических цепях управления система наладочного управления достигается достаточно простыми средствами, например, введением в цепи соответствующих команд или групп команд дополнительных нормально замкнутых контактов, размыкаемых при переходе на наладочный режим работы.

Обрабатываемая вода по трубопроводу / подается в воздухоотделитель 2 и далее через несколько распределительных труб 3, заканчивающихся соплами 4, поступает в нижнюю часть осветлителя. Сюда же по самостоятельному трубопроводу 15 насос-дозатор подает раствор коагулянта. Смешение воды и реагента достигается тангенциальным вводом воды через сопла, придающим ей вращательное движение; последнее далее гасится несколькими вертикальными смесительными перегородками 5 с отверстиями диаметром 100—150 мм. Выделяющийся осадок поддерживается водой во взвешенном состоянии и образует контактную среду. Максимальный уровень осадка располагается обычно на 1,4—1,6 ж ниже верхней сборной (или, иначе, распределительной) решетки 9. Между верхней границей взвешенного осадка и сборной решеткой располагается защитный слой осветленной воды, называемый также зоной осветления. Основная часть обрабатываемой воды, пройдя слой взвешенного осадка и защитную зону, освобождается от взвеси и, пройдя отверстия распределительной решетки, поступает в сборный кольцевой желоб 10. Из желоба вода сливается в распределительное устройство 13 и затем отводится из осветлителя по трубе 14 в промежуточный резервуар. Назначение сборной решетки — повысить степень равномерности распределения воды по поперечному сечению осветлителя (что достигается достаточно большим количеством отверстий малого диаметра, примерно 10—18 мм, и повышенными скоростями пропуска воды через отверстия: 0,2—0,3 м/сек без учета сжатия струи) и тем самым увеличить коэффициент объемного использования осветлителя. Меньшая часть воды из верхней части взвешенного осадка вместе с содержащимися в ней частицами осадка поступает в шламоуплотнитель 7 через окна 6 в его стенках по кольцевому пространству, образованному стенкой шламоуплотнителя и стенкой «стакана» 8. (При больших диаметрах осветлителя применяется также сбор шлама с помощью нескольких шламо-приемных труб, имеющих окна в стенках.)

Изучив дисперсность топливо-водяных эмульсий, главным образом методом микроскопирования, приведем некоторые данные для ряда эмульсий, полученные при разных способах диспергирования и при разных влажностях. Наиболее высокого качества эмульсии получаются при обработке водо-мазутных смесей с помощью диспергатора (коллоидной мельницы) или шестеренчатого насоса. При этом достигается достаточно равномерное измельчение дисперсной фазы (воды), диаметр капель водо-мазутной эмульсии даже наибольшего размера не превышает 8—10 мк, остальные же капельки, количество которых составляет абсолютное большинство, имеют еще меньшие размеры.

Проблема накипеобразования менее остра для глубоковакуумных опреснителей, но здесь ее решение достигается достаточно дорогой ценой — путем усложнения состава установки и значительного увеличения поверхностей конденсатора и испарителя.

Выше двухсветного экрана размещены ширмы, дополнительно охлаждающие дымовые газы до вступления их в конвективные поверхности нагрева. Благодаря этим мероприятиям при обычном для котлов высокого давления тепловом напряжении объема топки в этом котлоагрегате достигается достаточно низкая температура дымовых газов на входе в конвективные поверхности нагрева.

При сварке многопроходных швов с V- или Х-образной разделкой кромок первый проход часто выполняют вручную или механизированно без присадочного металла на весу. Разделку заполняют при последующих проходах с присадочным металлом. Для формирования корня шва можно использовать медные или стальные съемные подкладки, флюсовую подушку. В некоторых случаях возможно применение и остающихся подкладок. При сварке активных металлов необходимо но только получить хороший провар в корне шва, но и обеспечить защиту от воздуха с обратной стороны расплавленного и нагретого металлов. Это достигается использованием медных или других подкладок с канавками, в которые подается защитный инертный газ (рис. 45). Эта же цель в некоторых случаях достигается при использовании флюсовых подушек.

Повышение коррозионной стойкости швов в морской воде достигается использованием электродной проволоки марки Св-08ХГ2С. Структура и свойства металла шва и околошовной зовы на низкоуглеродистых и низколегированных сталях зависят от марки использованной электродной проволоки, состава и свойств основного металла и режима сварки (термического цикла сварки, доли участия основного металла в формировании шва и формы шва). Влияние этих условий сварки и технологические рекомендации примерно такие же, как и при ручной дуговой сварке и сварке под флюсом.

Титан при нагреве поглощает из атмосферы газы (кислород, азот, водород) и чем выше температура, тем поглощение интенсивнее (см. рис. 382). Поэтому при технических (и эксплуатационных) нагревах титан следует' защищать от насыщения его газами, кислородом в первую очередь, что достигается использованием контролируемых нагревательных атмосфер или применением больших технологических припусков.

томатически, обеспечение требуемой точности подачи свариваемых кромок под электроды машины па каждой позиции достигается использованием самоустанавливающихся сварочных пистолетов (рис. 9. 35). Корпус. 2 сварочного пистолета может поворачиваться вокруг оси /, что позвблнет подводить ограничительную планку 4 до упора в свариваемые кромки, если их отклонения от проектного положения не выходят за пределы сжатия пружины ,'L

* Плотность тока на электроде В должна быть равномерной. Это иногда достигается использованием элемента с тремя электродами и разделенными электродными пространствами, где В находится в центральном, а два вспомогательных электрода — во внешних электродных пространствах. — Примеч. авт.

информации о динамич. объектах при использовании лазера с повторяющимся импульсным излучением (обеспечивает регистрацию серии последоват. во времени голограмм). Различают безлинзовые и комбинир. Г.м. В безлинзовом Г.м. увеличение достигается использованием при записи и восстановлении волн различной длины и с разной кривизной волнового фронта. В комбинир. Г.м. для формирования изображения с высоким разрешением (порядка 2000 лин/мм) и большого объёма применяют также обычный микроскоп.

жесткость в горизонтальном направлении, поэтому при их проектировании опорное кольцо стремятся развить по вертикали. Вертикальное расположение двутавра обеспечивает также максимальную жесткость на восприятие равномерно распределенных по кольцу радиальных крутящих моментов, которые вызывают в кольце изгиб относительно горизонтальной оси. Прежде всего, необходимо правильно центрировать узел - оси стержней, примыкающих к кольцу, и ось вертикальной опорной реакции должны пересекаться в горизонтальной плоскости, проходящей через центр тяжести кольца. При этом осевая линия кольца не обязательно должна проходагть через центр узла - фактический диаметр кольца может быть несколько уменьшен или увеличен. Кольцо обычно шарнирно опирают на фундамент или вертикальные колонны. В большепролетных куполах желательно обеспечить свободу перемещений кольца в радиальном направлении. Это достигается использованием Катковых опор или коротких качающихся стоек.

Для прохода внутрь оболочки предусмотрены вырезы, окаймленные по периметру местными усилениями. Имеются также отверстия, обеспечивающие необходимую аэрацию сооружения. Сверху шахты устанавливается утепленное машинное помещение. Переходные площадки с лифта создают возможность перехода на конструкции доменной печи, здание печи и купольные площадки воздухонагревателя, а его лестницы дают возможность отказаться от устройства лестниц пылеуловителя. Разбивка остановок лифта и конструкций лифта между ними делается с учетом максимальной унификации последних, что достигается использованием уклона достаточно длинных переходных площадок.

Процесс анодирования сплавов на основе алюминия в растворах серной кислоты имеет недостатки: низкую производительность, отсутствие возможности интенсификации процесса повышением плотности тока, использование дорогостоящего холодильного оборудования и значительные энергозатраты на охлаждение электролита. Интенсификация процесса анодирования достигается использованием смешанной поляризации постоянным и переменным током.

Унификация формы достигается использованием стандартных форматов и языков представления информации в межпрограммных обменах и при документировании.

Форсунки с паровым распиливанием более просты в эксплуатации, но применение их для высокосернистых топлив из-за увеличенного содержания водяных паров в дымовых газах и поэтому возможной коррозии поверхностей нагрева при низких температурах стенки нежелательно. Любая форсунка должна иметь устройства для хорошего перемешивания топлива с воздухом, что достигается использованием разного вида завихривающих приспособлений — регистров.