Достигает приблизительно

конструктивном профиле имеет место теоретическое заострение профиля (()!=()). При выполнении условия /?ра<рт.м кривизна конструктивного профиля во всех точках не достигает предельного значения. На практике принимают А?,<0,7рк,г,„„ назначая конкретные значения в соответствии со стандартным рядом диаметров и длин в машиностроении (ГОСТ 6636—69). Кроме того, радиус ролика ограничивают условием

тать, что скорость достигает предельного значения в течение времени т, за которое показатель экспоненты в формуле (36.3) становится равным —1, т. е. это значение может быть найдено из условия рт/т=1, откуда т=/п/р. Падение тел в воздухе. При движении тел в воздухе с достаточно большими скоростями наряду с силами вязкого трения возникают силы аэродинамического сопротивления, пропорциональные квадрату скорости. При свободном падении тела в воздухе в случае равенства силы тяжести тела силе сопротивления достигается предельная скорость. В качестве примера рассмотрим падение парашютиста от момента выбрасывания с аэростата до момента открытия парашюта (речь идет именно о выбрасывании с покоящегося в воздухе аэростата, а не с быстролетящего самолета). Как показывает опыт, предельная скорость падения человека в воздухе примерно 50 м/с. Это значение ипр и будем принимать в дальнейшем, хотя оно в некоторых пределах зависит от роста и массы парашютиста, ориентировки его тела относительно направления движения, от атмосферных условий и т. д. Направим ось X по вертикали

Свойство инвариантности, а также сингулярность напряжений и деформаций (согласно формулам (8.8)) позволили принять /-интеграл в качестве критериальной величины для формулировки критерия разрушения. Его можно сформулировать следующим образом. Трещина начинает распространяться, когда инвариантный /-интеграл достигает предельного значения /ic:

что при Хн —> 5 р* -» 2/V3 . При этом с увеличением относительного размера дефекта 1/Вкоэффициент Лоде-Надаи 3* достигает предельного значения при меньшей компактности поперечного сечения Хн. Оценку показателя напряженного состояния П следует производить по формуле (2.12). При I /В = О приведенные формулы соответствуют расчетной оценке прочности бездефектного сварного соединения с мягкой прослойкой с произвольной компактностью поперечного сечения.

МАГНИТНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ - СМ. Маг-нитных потенциалов разность. МАГНИТНОЕ НАСЫЩЕНИЕ - СОСТОЯ-ние в-ва (магнетика), при к-ром его намагниченность достигает предельного значения, не меняющегося при дальнейшем увеличении напряжённости внеш. (намагничивающего) магн. поля. В парамагнетиках М.н. возможно только при достаточно низких темп-рах. В ферромагнетиках М.н. считается достигнутым, если магн. момент равен значению спонтанной намагниченности ферромагн. доменов при данной темп-ре. М.н. ограничивает рабочие магнитные потоки и вызывает нелинейность хар-к разл. устройств с магн. цепями (электрич. машины, трансформаторы, электромагниты и т.п.).

ширины ролика, механических свойств материалов рабочих поверхностей ролика и кулачка и заданной долговечности. В кинематических передачах геометрическим ограничением являются допустимые ошибки положения и отсутствие самопересечения конструктивного профиля, когда радиус ролика ошибочно назначают больше, чем минимальный радиус кривизны на каком-либо участке центрового профиля (рис. 17.15). Подобное самопересечение, профиля показано на рис. 17.15 для профиля 4 при /?P4>pmm. При /?P3=pmin на конструктивном профиле имеет место теоретическое заострение профиля (pi=0). При выполнении условия /?P2
МАГНИТНОЕ НАСЫЩЕНИЕ — состояние вещества, при к-ром его намагниченность достигает предельного значения, не меняющегося при дальнейшем увеличении напряжённости внеш. (намагничивающего) магнитного поля. М. н. ограничивает рабочие магнитные потоки и вызывает нелинейность хар-к у различных устройств с магнитными цепями (электрич. машины, трансформаторы, электромагниты и т. п.).

7. Предохранительные муфты. Кроме сцепных муфт, управляемых персоналом, обслуживающим машину, находят применение автоматически размыкаемые (замыкаемые) муфты. К этой же группе относятся предохранительные и обгонные муфты. Предохранительные муфты расцепляются, если передаваемый крутящий момент достигает предельного значения, на которое отрегулирована муфта. Их назначение — предохранить вал от перегрузки. По конструкции предохранительные муфты могут быть фрикционными, кулачковыми и с ломающимся элементом.

В процессе испарения жидкости с плоской поверхности раздела фаз между давлением р и температурой насыщения tu наблюдается строгое соответствие. При температуре насыщения, отвечающей данному давлению, числовая плотность молекул в паровом пространстве достигает предельного значения и устанавливается межфазное динамическое равновесие, при котором число молекул, переходящих из жидкой фазы в паровую и обратно, оказывается одинаковым.

мер автор работы [199],-объясняют это тем, что при q, близком к <7крь число действующих центров парообразования достигает предельного значения, при котором паровые пузыри перекрывают всю 'площадь теплоотдающей поверхности и затрудняют тем самым доступ жидкости к стенке'из основного объема. Вероятнее всего, соприкосновение пузырей происходит в момент их отрыва от тепло-отдающей 'поверхности на расстоянии z/—/z от стенки в плоскости, где пузыри имеют максимальные площади поперечного сечения. Прекращение .подпитки пристенного двухфазного слоя приводит к очень быстрому испарению слоя жидкости вблизи стенки (y
что при Кн —> 5 р* —» 2/V3 . При этом с увеличением относительного размера дефекта 1/Вкоэффициент Лоде-Надаи р* достигает предельного значения при меньшей компактности поперечного сечения Хн. Оценку показателя напряженного состояния П следует производить по формуле (2.12). При 1/В=0

{Это соотношение легко могло быть написано непосредственно, без применения формулы (36), если воспользоваться символом У, введенным в Математическом дополнении 2 к гл. 2.) В тех случаях, когда существо вопроса достигает приблизительно такой же степени сложности, как в рассматриваемом нами случае, использование сокращенного метода при суммировании произведений становится уже более целесообразным, чем применение обычной векторной символики.

Общая оценка. Датчики с натянутой проволокой в некоторой степени сравнимы с тензорезисторными датчиками. В отличие от них здесь верхний температурный предел ограничен не клеем, так что рабочие температуры могут достигать почти 300 °С. Собственный нагрев, обусловленный питающим напряжением, может быть также существенно выше, чем у приклеенных тензорезисторов. Поэтому могут быть достигнуты существенно большие выходные напряжения. Верхний частотный предел, обусловленный натянутой проволокой, достигает приблизительно 10* Гц и в большинстве случаев является достаточным. Недостатками являются заметное влияние температурных изменений, а также сравнительно большая опасность перегрузки свободно натянутых проволок.

сцепления, не начнёт буксовать. По данным испытаний при шестерёнчатом диференциале прирост тягового усилия за счёт трения в диференциале достигает приблизительно 10%, т. е.

высокой удельной нагрузки р к 1504-500 кг/см1 и pv -х. 4иО -г- 2000 кг/см1 м/сек эти подшипники требуют искусственного весьма интенсивного охлаждения. У станов горячей прокатки это охлаждение производится путём поливки шеек водой. Горячий режим работы подшипника применяют только в тонколистовых станах дуо, служащих для прокатки жести и кровельного железа. Температура шеек, находящихся в этих подшипниках, вследствие высокой температуры самого валка (300—450°) достигает приблизительно 150—300°.

нием давления в клиновидном зазоре, которое нарастает в соответствии с эпюрой, показанной на рис. 306, б в полярных координатах. Максимального значения давление достигает приблизительно в том месте, где слой масла имеет минимальную толщину /zmin.

Принятые обозначения приведены на рис. 65. Сравнение результатов расчета, полученных по формулам (138) и (139), показывает, что при (г = 0,1 погрешность, получающаяся при расчете, не превышает 5%, при ц, =0,15 погрешность в макси= мальных напряжениях достигает приблизительно 7%.

Вакуумный двухэлектродный электродуговой переплав. По сравнению с другими процессами выплавки суперсплавов этот процесс относительно новый, впервые он был применен в конце 1970-х гг. В основу его разработки положен дешевый, но перспективный вариант вакуумно-дугового переплава или других процессов, применяемых в порошковой металлургии трудно обрабатываемых таких суперсплавов, как IN-100, Rene 95, AF2-IDA. Подробное описание процесса малодоступно; известно, что он складывается из вакуумного электродугового плавления двух расходуемых электродов, при этом образуются полурасплавленные капли, которые затвердевают в опрокидываемой или съемной изложнице [12]. Возможная скорость заливки достигает приблизительно 8 кг/мин, а потребление энергии MeHbiiiej чем при стандартном процессе вакуумно-дугового переплава. Скорости плавления примерно втрое выше, чем у последнего.

Компрессор любой энергетической ГТУ снабжен антипомпажной системой. Она используется в режимах пуска и останова ГТУ, а также при попадании ее в режимы, близкие к границе устойчивой работы. На рис. 2.10 приведен пример антипомпажной системы современной ГТУ. Она состоит из двух ступеней сброса воздуха в атмосферу через антипомпажные клапаны (АПК), расположенные за второй и пятой ступенями компрессора. В процессе пуска ГТУ антипомпажные клапаны остаются открытыми до тех пор, пока частота вращения ротора не достигает, приблизительно 90 % рабочего значения. После этого

нами, имеющими энергию Е = 0,0253 эВ (сплошная линия), и нейтронами с энергией 14 МэВ (пунктирная линия). Наиболее вероятно деление на осколки с отношением масс, равным 3:2. Выход таких осколков достигает приблизительно 6 %, в то время как выход осколков с равными массами при делении нейтронами с Е = 0,0253 эВ составля-

hi и Нч мало отличаются друг от друга, т. е. значения дисперсий ох, подсчитанные по методу статистической линеаризации и с использованием теории Марковских процессов, практически совпадают. При значениях p-i >0,15 погрешность при определении а по методу статистической линеаризации может быть весьма большой. Так, например, при jxi — 0,4 ошибка в определении о? достигает приблизительно 2§ %.

Силиконовая смола 2103. Эта смола представляет собой частично сконденсированную силиконовую смолу, которая три нагревании со стеклянной или асбестовой тканью, а также с другими наполнителями конденсируется дальше с образованием твердых, жестких слоистых материалов. Ткани после пропитки раствором смолы сушат «а воздухе для удаления растворителя и затем нагревают. При температуре около 70° смола плавится, а реакция конденсации начинается, когда температура смолы достигает приблизительно 150°; конденсация сопровождается вследствие выделения воды образованием пузырей. При температуре около 185° образование пузырей уменьшается, и при температуре около 240° смола отверждается. Дальнейшее нагревание смолы до 250° переводит ее в нетекучее состояние. Для снижения продолжительности и температуры отверждения можно к смоле добавлять катализатор, например триэтаноламин.